ПАРОТУРБИНЕН АГРЕГАТ К-500-240-2
НАЛЯГАНЕ 500 MW
Кондензационна едновалова парна турбина K-500-240-2 (фиг. 1) без регулиране на парата, с междинно прегряване, номинална мощност 500 MW, с честота на обвиване на ротора 3000 rpm, е призната за директно задвижване на струята T00 генератор. Турбината работи в блок с котел;
Турбината е осигурена да работи за предстоящите номинални параметри (Таблица 1)
Турбината може да има девет нерегулирани селекции на пара за регенеративна захранваща вода до температура от 265°.
Изборът на залога от турбината за регенерация и турбо задвижване е показан в таблица 2.
Vitrata vіdpratsovanoї залог в кондензатора 965 t/год.
|
Консуматор |
Параметри в селекционната камера |
Сума на избрания залог, t/година |
||
|
Tisk, MPa (kgf/cm2) абс. |
Температура, °C |
|||
|
Обезвъздушител |
||||
|
Прясна пара пред автоматичните спирателни вентили HPC: |
||
|
порок, kgf/cm 2 абс. |
||
|
температура, °C |
||
|
Пара на изход от HPC при номинален режим: |
||
|
порок, kgf/cm2 абс. |
||
|
температура, С |
||
|
Двойка след междинното прегряване пред спирателните клапани на TsSD: |
||
|
порок, kgf/cm2 абс. |
||
|
температура, °C |
||
|
Основните параметри на кондензаторната група: |
||
|
потребление на студена вода, m 3 / година |
||
|
температура на охлаждащата вода, |
||
|
rozrahunkovy порок, kgf/cm2 абс. |
||
Основното съвместно предприятие е да живеят по двойки от 7-ми клас с налягане от 0,156 MPa (1,6 kgf / cm2) за количество от 22 t / година (максимум 32 t / година) абс.
Две помпи за живот се управляват от задвижвания на парни турбини, парата се взема от TsSD с налягане при номинален режим от 1,18 MPa (11,2 kgf / cm 2) абс. и с температура 374°C в количество 98 тона/год.
Тривалност на работата на турбината е разрешена, когато силата на вятъра е в съответствие с номиналните параметри на границите: едночасово навиване 23-24 MPa (235-245 kgf / cm 2) абс. тази температура е 530-545 ° C; температура на парата след междинно прегряване 530-545 ° С (преди спирателни клапани на TsSD); когато температурата на водата се повиши, тя се охлажда, на входа на кондензаторите до 33 ° C.
При температура на прясната пара пред автоматичните спирателни вентили в диапазона 545-550 ° C, както и температура на парата след повторно загряване пред спирателните клапани на HPC в интервала 545-550 ° C С, е разрешено турбината да работи с теглене не повече от 30 минути и работата е много студена при тези температури на парата Може да се върне към 200-та година на реката.
Не е разрешено работата на турбината за изхвърляне в атмосферата, този робот не е разрешен за ограничена във времето незавършена схема.
Разрешено е турбината да работи на ковано менгеме от прясна пара в работния диапазон на мощност от 30 до 100% от номиналната стойност с повишаване или частично налягане на управляващите клапани на HPC.
Не се допуска турбината да работи при натоварване под 150 000 kW за номиналните параметри на свежия залог с допустими отклонения, които не излизат извън границите, определени по-високо.
Турбинният агрегат е снабден с приставка за завъртане на вала, която обвива линията на вала с честота 4 об./мин., и хидравличен ротор.
Промиването на турбината се извършва при пускане от студена мелница с пълна пара, която се подава към CWS и CSD, както и при намалено напрежение без разцепващ блок в режим на пеене, който се доставя от централата.
Скапуларният апарат на турбината на отворите и връзките се практикува при честота от 49 до 50,5 Hz. В извънредни ситуации е разрешено турбината да работи за кратко време при повишаване на честотата до 51 Hz и намаляване до 46 Hz за един час, определено в техническите умове.
Позволено е да се стартира тази по-нататъшна турбина напред след зъбите, независимо дали процъфтява. Автоматизацията на пускането на турбината се прехвърля на предни параметри на залога от студено и нестудено състояние.
Турбинните кондензатори са оборудвани с приемници за вода и пара. Vodopriymalní pristroї razrakhovanі на priyom при стартиране на турбината 5000 t/годишно водно налягане 1,9 MPa (20 kgf/cm 2 ) абс. Приставките за приемник на пара са застраховани с BROW при дисконтови проценти до 900 тона / година пара при налягане до 0,97 MPa (10 kgf / cm 2) абс. и температура 200 ° C. Приемането на залози и вода в кондензаторите се прикрепя, когато налягането в кондензаторите е по-високо от 0,03 MPA (0,3 kgf / cm 2) абс.
Тривалността на пускането на турбини от различни термични станции (от доставка до номинална доставка) е ориентировъчно по-стара: студена мелница - 6-7 години; след 48-55 години престой - 3 години 30 минути - 4 години; след 24-32 години престой - 2 години; след 6-8 години престой - 1 час; след 2-4 години ще бездействам - 30мин.
За кратко време турбината се загрява и мозъците се допълват, парното нагряване на фланците и щифтовете на хоризонталната розетка на HPC и HPC се прехвърлят към стартирането.
Дизайн на турбината.Турбината (разд. Фиг. 1) е едновалов котирицил-цилиндров агрегат, който се формира от централното захранване с въздух; ЦДЦК и два ЗПК.
Свежата пара от котела се подава по два тръбопровода към две затворни вентилни кутии, монтирани симетрично по късната ос на турбината.
Кожухът на спирателната арматура е блокиран с две кутии с контролни вентили, през които парата се подава към HPC през четири тръби.
HPC може да има вътрешно тяло, на чийто разклонител е заварена кутията на дюзата. През дюзовия апарат влиза пара в CVP, който регулира стъпките, а след това на девет стъпки в менгемето. TsSD еднопоточен, има 11 степени на вице. От изпускателните дюзи на TsSD парата се извежда през няколко тръби до три цилиндъра с ниско налягане.
CND два потока, пет стъпки в потта на кожата.
Дължината на работните лопатки на останалата степен е 1050 mm, средният диаметър на работното колело на останалата степен е 2550 mm. Роботизираните остриета на оставащия етап правят периферната превръзка. LPC кожата идва в своя кондензатор.
Ротори от HP и CHSD-твърдо-ковани, ротори от LPC-заварени-ковани. Всички ротори могат да бъдат zhorstkі spoluchní muftis и на две опори. Кожата TsND има svíy fixpoint.
Разчислените стойности на критичните честоти, обвиващи вала на турбината с генератора ТГВ-500, са показани по-долу.
Турбината има пара labirintovі ushchіlnennya. От последния vіdsіkіv ushchіlnen vаpіtryana vіdsmіsh vіdsmoktuєtsya ежектор през вакуум охладител.Схемата на живот на края на HPC ви позволява да доставяте гореща пара от Джерел на трета страна при стартиране на турбината от студено състояние.
Автоматична система за управление.Турбината е снабдена с автоматична система за управление с хидравлични връзки и безролкови пристройки. Неравномерността на регулиране на честотата на обвиване на ротора на турбината става 4,5±0,5% от номиналната честота на обвиване.
На фиг. 2 показва схемата за регулиране на турбината К-500-240-2.
В системата за управление на турбината е прехвърлен EGP, което осигурява промяна в честотата на обвиване, когато генераторът е включен в мрежата.
Регулаторът на скоростта контролира положението на управляващите клапани на HPC и CSD, клапаните за осигуряване на междинно налягане и управляващия механизъм.
Механизмът за керване и смущаващо напрежение може да се задейства както ръчно, така и дистанционно с помощта на реверсивни електрически двигатели на постоянна струя. Обжужвач за стегнатост на притежание на дистанционен индикатор на позицията.
Като работещ дом, кондензатът е в застой в системата за управление, който трябва да идва от линията за налягане на кондензните помпи.
За защита срещу ускорение турбината може да има двоен регулатор на безопасността, който работи при достигане на честотата на обвиване в диапазона 11-12% над номиналната.
Автоматичният механизъм на предпазната машина изисква затваряне на всички заключващи и контролни клапани.
Система за смазванепризнат за доставка на масло (синтетично масло OMTI или минерално масло) турбинни лагери, генератори и групи живи помпи.
В близост до град Баку, 52 m3 (до горното ниво), са монтирани: филтри за почистване на масло от механични къщи; povitrooholodzhuvachi за polypshennya обезвъздушаване olії (замяна poіtrya за povіtrookholodzhuvachem не е виновен за превишаване на 1,5%).
Две (една резервна) електрически помпи на струйната струя бяха прехвърлени към системата за подаване на масло. Монтирани са две аварийни електрически помпи: едната за постоянна, другата за резервна струя.
Маслото се охлажда в четири маслоохладителя тип МВ-190-250 (един резервен), който се захранва с вода от циркулационната система. Разходът на студена вода върху работната маслено-охлаждаща обвивка е 500 m3 часа.
Система за контрол и управлениетурбинна безопасност: контрол на параметрите на работа; регистриране на най-важните параметри; технологична, далновидна и аварийна сигнализация; автоматично управление на функционални групи от технологично свързани механизми и заключващи и регулиращи органи, които се дублират от дистанционни управления от блоковия щит; автоматично стабилизиране на ниски параметри, поддържане на задачи, които изискват бързо изпълнение в процеса на нормална работа;
автоматично изключване на турбината и допълнително управление. Управлението на централизираната инсталация се осъществява от помещенията на блоково табло.
Системата за контрол и управление е изградена на базата на електрически уреди и оборудване.
Приставка за кондензсе състои от два кондензатора, анекс за отстраняване на въздуха, кондензни помпи на 1-ва и 2-ра помпи, циркулационни помпи и водни филтри.
Кондензаторната група има два кондензатора с централна намотка. Кондензатори - еднопоточни, двупроходни.
Основният аксесоар може да бъде: две главни пароструйни дюзи, една стартова пароструйна струя на циркулационната система и една водоструйна струя.
Турбинният агрегат се обслужва от две групи кондензни помпи: две кондензни помпи на 1-ва помпа, които подават кондензат от кондензаторите към соларната инсталация и две кондензни помпи на 2-ра помпа, които доставят кондензат през регенеративната помпа към деаератора. и към системата.
Роботът има една дермална групова помпа, другата помпа е резервна.
Студената вода се подава към кондензатора от циркулационни помпи.
За да видите вакуума, се доставя вентилатор DN 150 mm с електрическо задвижване. Управлението на продухването се управлява дистанционно от щита и "на" блокировката на трите централни блокови защити на турбината.
Монтира се регенеративноразпознава се за pіdіgіvu pіdіgіvu zhivnої vіd vіdbієєtsya z prodіzhnyh stаіnіv turbіnі, и sladієєєєєєєєєєєєєєêєєєєєєєêє от 5 PND, деаератор и три PVD. Принципната топлинна схема на инсталацията е показана на фиг.3.
Схема на предаване на инсталацията на две живи помпи от кондензационни турбо задвижвания.
HDPE № 1, 2, 3, 4 и 5 тип повърхност, вертикална, заварена конструкция. ПНД № 3 и 4 могат да бъдат с парно охлаждане. Кондензатът от отоплителната пара е каскаден, кондензатът от LPH № 5 се излива в LPH № 4, кондензатът от LPH № 3 се излива в LPH № 2, звездите се изливат в кондензат между HDH № 3 че 2.
При УПИ № 4 е монтирана една помпа, при УПИ № 2 - две отточни помпи, едната от които е резервна.
От HDPE № 1 кондензатът се изхвърля през сифон близо до кондензатора.
Бяха монтирани две групи HPH за поддръжка след деаератора за жива вода. Три HPH zdіysnyuyut poslіdovny pіdіvі vіdіgіv vіdіlії vod след деаератор.
Кожени PVD системи за охлаждане на горимата пара за прегряване на парата, контролен клапан за вкарване на кондензат от нагревателя и наблюдателен съд за закрепване на датчик за ниворегулатор със сигнализатор.
Груповият прием на LDPE се състои от входящ вентил, възвратен клапан, пускови тръбопроводи и връзка.
Zliv кондензат от каскадата pіdіgіvachіv.
При включен HPH е разрешена работа на турбината с налягане до 500 MW.
курсова работа
Термично разширение на турбина К-500-240
Вход
Седмични данни
1. Кратко описание на конструкцията на турбината
Топлинно разширение на турбинната инсталация
1 Процесът на Побудов за разширяване на залога в h-s диаграмата
2.2 Разрахунок на системата за регенеративна поддръжка на животворната вода
Избиране на броя на числата за даден цилиндър, сортиране на разликите в енталпиите на залагане по тегления
1 Определяне на топлинните капки по спусканията на цилиндъра на парната турбина
4. Оценка на херметичността на турбината за даден витратой залог
Детайлно топлинно и газодинамично разширение на дадено стъпало
6. Грундиране на избора на профили за НА и РК от атласа
6.1 Отвор на екрана на дюзата
2 дюзи Rozrahunok, които звучат
3 Разрахунок работна решетка
4 Vndnosny остриета KKD етап
7. Грундиране на минерални елементи
7.1 Разрахунок на роботизираното острие на оставащия етап
2 Построени вибрационни диаграми на роботизираното острие на оставащия етап
3 Обозначение на критичната честота на ротора
Висновок
Списък с референции
допълнение
Вход
За турбини от тип P, за rozrahunkov тарифа на заплатите, тарифата на заплатите за турбината се приема за режим на номинално напрежение.
Термичното разширение на турбината зависи от метода, използван за определяне на основните характеристики на потока: броя и диаметрите на етапите, височините на дюзите и работните ръбове и видовете профили, ефективност. стъпки, okremikh tsylіndrіv і turbіnі като цяло.
Термичното разширение на турбината зависи от зададеното налягане, зададения брой залагания и крайните параметри на залога, броя на оборотите; при проектирането на турбини с регулирани ставки за залагане, освен това върху задачите на tysk и размера на ставките.
Методът на курсовия проект е да се развият практически умения за проектиране и преобразуване на турбини, които работят както на пара, така и на газове, било то склад.
парна турбина с цилиндрична роторна лопатка
Седмични данни
Данни за изход:
Турбинен прототип К-500-240;
Номинален електрически товар N д =530 MW; Параметри на кочана: P 0= 23,5 MPa, t 0=520°С, η 0i =0,87;
Kíntseviy tysk: R Преди =5,5 kPa; Температурата на жизнената вода за останалото отопление t pv = 260°С; Честота на обвиване на ротора на турбината n=3000 об/мин. 1. Кратко описание на конструкцията на турбината
Парна турбина K-500-240 - изцяло четирицилиндрична кондензационна турбина с междинно прегряване на парата, която се издухва в кондензатора от регенеративна система за регенеративно водоснабдяване. Възможност за нерегламентирани залагания в централата. Таблица 1 Параметри на турбината Параметри на турбина К-500-240Номинално/максимално налягане, MW 525/535 3/h51 480 2. Топлинно разширение на турбинната инсталация
2.1 Как да разширите залога в h-s графиката
Крапка 0: зависи от зададените параметри на залога = 23,5 MPa и = 0,995. Съгласно h-s диаграмата се задават други параметри 0. Крапка 0: Вентилаторът 0-0 разчита на процеса на управление на дросела върху спирателни и регулиращи клапани. При тази скорост се прилага 2% от налягането. Енталпията не се променя по време на дроселиране, така че h0 = h0 = 3258,9 kJ / kg. Според налягането и енталпията ще има точка 0 и нейните параметри ще бъдат определени. Крапка А: vídrízok 0-A vídpоіdê на процеса на изоентропично разширение на CVP пара до налягане = 3,72 MPa. hA = 2809,24 kJ/kg. Кръпка 3: vídrízok 0-3 vídpovidê на реалния процес на разширяване на залога в CWS с подобряване на вътрешните загуби на енергия в частта на потока. Оценявайки стойността на вътрешната вентрална KKD на CVP, тя изглежда като 87%. h3 = h0 - h0iCVD (h0 - hA) = 3258,9-0,87 (3258,9-2809,24) = 2875,55 kJ/kg 3,89 MPa. Крапка С:Ще залагам след сепаратора. Ниво на сухота след приемане на сепаратора XC = 0,99. Крапка Д:Ще започна залога след SPP и ще зависи от посочените параметри на залога след повторното загряване tD = 520 250 0C. Цената на налягането върху SPP и в приемника от SPP към TSSND се приема в размер на 8%. 0,92 = 0,92 3,89 = 3,58 MPa. Крапка Н: Vіdrіzоk D-N поддържа процеса на изоентропично разширение на парата на CSD и LPC до крайния захват = 0,0055 0,05 MPa, = 2199,56 kJ/kg. Крапка Преди: Vіdrіzok D-K vіdpovіdaє реално разширяване на процеса на залози в CSD и LPC турбини с подобряване на вътрешните разходи. Оценка на стойността на вътрешния пропусклив KKD в CSD и LPC във вид на 87%. H0iCD (-) = 3493.85 - 0.87. (3493,85 - 2199,56) = 2367,82 kJ/kg 0,0055 MPa. Ако насърчавате процеса на разширяване, се добавят точки, които ще заложа при избор на нерегулирана турбина. Петната се намират по периферията на линията на разширение и изобара, който пасва на менгемето при селекциите. Изборът на селекции на CWD се приема въз основа на принципа на равно подразделение на процеса на разширяване по броя на блоковете: 14,1 MPa; = 8,64 MPa; = 4,94 MPa. Налягането в селекциите на HR и LPC се приема за принципа на неравномерен процес на разширяване от по-малки капки към стъпките до по-големи увеличения в броя на стъпките (зададена е по-ниска разлика за 7 плочи): P4 = 4,72 MPa; P5 = 0,74 MPa; P6 = 0,26 MPa; P7 = 0,123 MPa Таблица 2 Таблица с параметри на залагане за процеса на разширяване Точка на процеса Tisk, p, MPa Температура, t, 0C Степен на сухота, x Обем на питомията, v, m 3/kg Енталпия, h, kJ/kg0 0 1 2 3 A G DNK 4 5 6 723.5 23.03 14.1 8.64 3.89 3.89 6.76 3.8 0.0055 0.0055 4.72 0.84 0.26 0, 123520 518.12 442.6 398.7 269.76 253.11 349.3 510 73.2 73.2 421.7 223.9 167.3 119,70,995 0.994 0.929 0.902 0.874 0.873 0.9990 - 0.823 0.874 - 0.977 0.939 0.939 0.939 0.9120.0127 0.013 0.0195 0.0936 0.0556 0.054 0.1751 0.0937 18.387 19.522 0.3586 1.1410 2.5650 6.3 8 2818.3 3021.37 3493.85 2237.85. Ориз. 1. Процесът на разширяване на залога в h-s диаграмата 2.2 Разрахунок на системата за регенеративна поддръжка на животворната вода
Температура на топлата вода: t pv = 260 °C Kíntseviy tysk: R Преди = 5,5 kPa тази температура е добра .
Параметри на кочана: P 0= 23,5 MPa, t 0=530°С, η 0i =0,87.
Pіdіgіv животворна вода в един PVD: Получавам топлина от обезвъздушителя і температура на живителната вода на входа на деаератора: Пидигрив води в един PND: Температура в кондензатора: Избираме кондензната помпа за фабрични данни. Йога порокът става 3,96 MPa. Познато е менгемето на изхода на кондензната помпа. Известно е, че водата се нагрява в кондензната помпа: Приемаме Приемайки ниско налягане в ниското налягане, това е порок за PND: Знаем температурата на основния кондензат на входа на деаератора, като го вземем отпред .
Не забравяйте, че нагряването в PND е равно на температурата зад кожата PND. На K-500-240/3000 е инсталирана ревитализираща помпа PT-3750-75 със следните параметри: напр. MPa; ККД 80% згидно с ГОСТ 24464-80. Знаем вицето на изхода и изхода на пн. Знаем отоплението на живителната помпа. Знаем температурата на животворната вода в точката .
Значителна температура след дермална PVD. След като сме взели 0,7 MPa в PVD, знаем налягането зад PVD на кожата: Приемаме преохлаждане до температурата на утаяване за HDPE - 4 0Z, за PVD - 6 0З i ние знаем температурата на дренажите, аз знаем налягането на залога, което е grіє, в pіdіgіvachs: 3. Избиране на броя ключове на даден цилиндър, сортиране на разликите в енталпията на залагане според сборовете
3.1 Изчисляване на топлинните капки според блоковете на цилиндъра на парната турбина
Топлинно разширение на контролния етап:
Разрахунок на първата делянка: Топлинният спад на HPC е видим: kJ/kg де - залежност че. m/kg; Госпожица. de - Угар tysku в kіntsі dіlyanka, kJ/kg Можем да видим действителния топлинен спад на HPC: kJ/kg Разрахунок на друг бизнес: Можем да видим топлинния спад на CSD: Значително вътрешно външно KKD: de - Депозит от i,% Да видим колко ще е залога: Предлагам менгеме на входа на парцела, менгеме на изхода от парцела: de - Zalezhnіst tysku в kіntsі dіlyanki, . Виждам размера на разходите от изходящия паричен поток: Zalezhnіst tysku kіntsi kіntsi. Можем да видим действителния топлинен спад на CSD: kJ/kg Разрахунок от трети лот: Топлинният спад на LPC е видим: Значително вътрешно външно KKD: Отлагания на вода, %. Да видим колко ще е залога: Смяна на менгемето на входа на парцела с менгемето на изхода от парцела: Zalezhnіst tysku kіntsi kіntsi, . Видносна стойността на разходите из vyhіdny swvidkіstyu: de - Угар tysku в kіntsі dіlyanka, kJ / kg. Отлагане на индуцирано теоретично съдържание на вода, % Значително краят на теорията на теоретичния процес: Значителна разлика под линията на сух брутен залог (X=1) в областта на водния залог: kJ/kg Можем да видим средното налягане: (+)/2=(0,2+0,0055)/2=0,1 MPa Можем да видим действителния топлинен спад на LPC: Можем да видим топлинната разлика на турбината, която е кафява и жизнена. kJ/kg Изяснихме ставката за залагане на турбината: Топлинно разширение на нерегулирани HPC етапи: Можем да видим средния диаметър на плочата: де - етап на реакция Ефективен изход от потока от дюзовия ред: за степен с един ротор, . Коефициент на триене на решетката, . Реактивна изоентропична скорост на залагане, осигурена от разлика в стъпките: Обиколка на обвивката на диска според средния диаметър на стъпката: Угарни води Среден диаметър на стъпката: 4. Оценка на херметичността на турбината за даден витратой залог
Посетители от техническия отдел: н д \u003d 530 MW - номинална електрическа мощност; Р 0\u003d 23,5 MPa - налягане на залагане на входа на турбината; T 0=530 Z 0- температура на парата на входа на турбината; η 0=0,87;
П преди \u003d 5,5 kPa - налягането на залога на изхода от турбината. Температурата на жизнената вода за останалото отопление t pv = 260°С; Честота на обвиване на ротора на турбината n=3000 об/мин. Налягането на залога пред дюзите на първия контролен етап: Размерът на залога за останалата част от турбината: Гума за CWS на изхода от залога в индустриалното прегряване: Tik залага на изход в CSD полето на подгряване: Разсейване на топлината на HPC: Витрата залагаме на турбината за предната залагаме KKD: Задава се от топлинния спад на етапа на управление на HPC: kJ/kg Вътрешен външен KKD на контролния етап: Топлинна разлика на контролния етап: KJ/kg m/kg (по H-S диаграма). Менгеме зад регулиращата скоба: 5. Подробно термично и газодинамично разширение на дадено стъпало
Разрахунок на първия вид: Посочен е диаметърът на първия нерегулиран етап: de - за двойна стъпка, mm. Вариация на swids: дестадий на реакцията на робота Първата стъпка се прави в границите, стр.30 Коефициент на гладкост на решетката на дюзата, . Прецизиране на топлинната разлика на първия нерегулиран етап зад параметрите на поцинковане преди етапа: kJ/kg Топлинна разлика при разтвора на дюзата: kJ/kg Височина на дюзата: de-pitomium obsyag залог в края на изоентропичното разширение в дюзи, m/kg (H-S диаграма). Теоретична скорост на завършване на залога от решетката на дюзата: de -коефициент на оцветяване на решетката на дюзата; Стъпките на частичността на стъпката, . В границите се получава ефективен изходящ поток от масива на дюзите. Височината на работната секция на първия етап: de - вътрешна превивка, mm. Zovnishhnіy perekriva, mm. Диаметър на корена на стъпката: Целевият диаметър се приема постоянно за тръба: деизоентропична топлинна разлика на първия вятър; kJ/kg (по H-S диаграма). kJ/kg Корекцията на термичната разлика за статичните параметри на залога преди стъпката, приета за всички видове кредити, crim first (за първата разликата за параметрите на галванизацията и за статичните параметри на равното) се изчислява по към формулата: kJ/kg Коефициент на топлинна ротация: За процеса в областта на прегрятите залагания: Несъответствие: kJ/kg Корекция на топлинна разлика: първи етап: kJ/kg други общи: kJ/kg Корекция на топлинната разлика зад статичните параметри на залога: първа стъпка: kJ/kg други стойности: kJ/kg Добуток височина на диаметър. Височината на лопатката на роботизираната решетка на всяко ниво на зрение на кожата: Диаметър на стъпката: Височина на дюзата. Таблица 3 Наименование на количествата Обозначение Размер Формула, метод на обозначаване стъпка на топлинен спад зад статичните параметри mJ/kg44.1 41.64 Pitomy направи залог за вратите на работниците м /kg/s H-S диаграми 0.02350.0270.030.034 м 0.03640.04360.0480.055 Работна височина на решетката м 0.0420.0480.0520.0582 Височина на масива на дюзите м 0,0390,0450,0490,0542 м 0,930,9360,940,9462
Rozrahunok други vіdsіku: Топлинен спад зад параметрите на етапа на поцинковане на друг водоизточник: 2. Термична разлика на всеки етап от първия крем: kJ/kg 3. Топлинна разлика на решетката на дюзата на първия етап: kJ/kg 4. Фиктивна сухота: 5. Грапавост на средния диаметър на работните остриета на 1-ви етап: 6. Среден диаметър на стъпка от друг тип: 7. Височина на решетката на дюзата на 7-ия етап: de-pitomy obsyag bet в края на изоентропичното разширение в дюзи, m/kg (H-S диаграма) Коефициент на изтриване на дюзи, . de - Стъпки на частичността на стъпката, . В границите се получава ефективен изходящ поток от масива на дюзите. 8. Височина на работната решетка на първия етап: де-вътрешно надбоядисване: мм. Zovnishhnіy perekriva, mm. Диаметър на корена на стъпката: Целевият диаметър се приема постоянно за тръба: Броят на стъпките на ръководството: деизоентропичен топлинен диференциал, kJ/kg (според H-S диаграма). kJ/kg Ориентационен брой на валовете (цилиндър): Разновидности на височина на диаметър: Стойността на домашните любимци е obsyagiv и според H-S диаграмата след разпределението на разликата, която пада върху vіdsіk, според събиранията. Височината на лопатката на роботизираната решетка на всяко ниво на зрение на кожата: 13. Диаметър на стъпката: 14. Височина на дюзовия ред. Таблица 4 Наименование на количествата Обозначение Размер Формула, метод на обозначаване стъпка на топлинен спад зад статичните параметри mJ/kg34.8 6. Грундиране на избора на профили за НА и РК от атласа
6.1 Отвор на екрана на дюзата
В зависимост от вида на набора от дюзи: Видимата топлинна разлика на масива от дюзи: kJ/kg Теоретична скорост на залагане на изхода от портата на дюзата с изоентропично разширение: Число на Мах за теоретичен процес в дюзи: Флуидност на звука на изхода от дюзовия ред с изоентропно завършване: de - Tisk зад дюзите (по H-S диаграма), MPa; Теоретичен pitomy obsyag за дюзи (Н-S диаграма), m/kg; Показник, за прегрял залог. Когато спрете профили с канали, които звучат. 6.2 Разрахунок дюзи, които звучат
Rosrahunok издава този звук с подкритично завършване: Очевидно е, че дюзите са отрязани, което звучи така: de - coefіtsіênt vitrati решетка на дюзата. Броят на залозите, които преминават през предния край на турбинното разширение: Допълнителна стъпка на частичността на стъпката към височината на масива на дюзите: Оптимална частична степен (за степен с един ротор): Височина на дюзата: Загуба на енергия в дюзи: kJ/kg de - Коефициент на устойчивост на решетката на дюзата, . Тип порта: S-90-12A. За характеристиката на избраното ренде вземаме най-добрия крок: Настърган крокодил: мм де - угар под формата на решетка, . Външна ширина на канала на решетка от дюзи: Брой канали: 6.3 Дизайн на работната решетка
Топлинната разлика, която се образува в дюзите, се отразява в точката H-S на диаграмата. Топлинна разлика, която се използва върху лопатките: kJ/kg Охрана на входа при работната решетка от първи век: Постройка на входното трико от shvidkos: de - vіdnosna swidkіst в работната решетка на първата винца Теоретична непрозрачност на изхода от работната скара: Маху номер: de за прегрял залог; Порок зад работната решетка (по H-S диаграма), MPa. Количество питома зад работна решетка (по H-S диаграма), m/s. Vihіdna ploschа robochoї ґpati за еднаква липса на видимост: msm2 mm2 de -коефициент на оцветяване на работната решетка, . Височина на работното острие (постоянна височина): де-стойност на припокриване, mm; Ще прерисувам стойността, mm; тип към профила на работника Р-23-14А, разр. Vídnosny krok, . Croc Grat: Брой канали: Как да изляза от работната мрежа: Справяне със сигурността при излизане от залог от работеща мрежа: de - шведски коефициент. Абсолютен процент на залагане при излизане, m/s. Кут изходен поток в абсолютна Русия (зависи от изходния трикутник на скоростта). 6.4 Vndnosny vaned KKD етап
За изразходване на енергия в потока: Загуба на енергия от работещи порти: kJ/kg Загуба на енергия от swidkistyu през уикенда: kJ/kg Зад прогнозите на swidkost: Разходи за частично залагане: de - V_dnosna стойност vtrat v_d вентилация; Vídnosna стойността на vtrat на крайните дъги на сегментите на дюзата; Стъпки на пристрастност:; Част от колчето е заето от кожух. Видна стойност на разходите за рубла: Ориз. 2. Трикове на shvidkos от 1-ви етап на HPC Ориз. 3. Трикове на shvidkos от 11-ия етап на CVP Директен апарат на първия етап: Изборът на профили на острието за направляващия и работния апарат се извършва по време на разрахунка на трикутници на shvidkos. За насочване на апарата на изхода α1=14° избран е дозвуков профил C-9015A. Ориз. 4. Профил на лопатките за водач и работно устройство 1=0,150 m-код. За сигурност α1=14 ° профил на настройка на рязане α г = 54°. Профил на акорда: Задачи на първата стъпка: За работа ґрат на външния капак β2= Избран е 23° профил R-3525A. Ориз. 5. Профил Р-3525А Ширината на работната секция се избира според прототипа: 2=0,0676 m-код. За сигурност β2= 23° разрез на монтажа на профила β г = 71°. Видим скален плъх t=0.62 Профил на акорда: Директен набор от 11 стъпки: За насочване на апарата на изхода α1=14 ° Избран е дозвуков профил C-9015A. Ориз. 6. Профил на лопатките за водача и работния апарат Ширината на директния апарат е избрана според прототипа: 1=0,142 m-код. За сигурност α1=14° инсталационен профил α г = 54°. Видим скален плъх t=0.62 Профил на акорда: 7. Грундиране на минерални елементи
7.1 Разрахунок на роботизираното острие на оставащия етап
Когато rozrahunka върху миниатюрата на перото на роботизирана лопатка, може да сте застраховани от следните сили: Да се извърши повторно разтягане на напреженията на разтягане и огъване при най-напрегнатото - изрязване на корена на лопатката. Напрежението на напрежението в кореновата част на лопатката на стоящия профил е показано като: de - дебелина на материала на острието; Kutova shvidkіst опаковане; 0,13 м - лопатка; Среден радиус на лопатката: депериферен радиус Коефициент на повишение Показателно е коефициентът на границата на междуредовност. За подготовката на остриетата е избрана стомана 20X13, за същата междуклиничност при температура, която е 480 MPa. В този ред запасите за склада на mítsnistyu: Последният момент в корена pererizi: деаеродинамично напрежение в периферна и аксиална посока: de - проекции на абсолютните коефициенти на залога върху абсолютната ос Натиснете до и след работната решетка на оставащото стъпало Pitomy obsyag на изхода от оставащия етап (CVD) 0,149 m3/kg; Крок роботизиран безплатно; Максималното напрежение на огъване (разтягане) в среза на ръба на корена: de - минимален инерционен момент за рязане на профила: дехорд профил; Максимален профил на товщина; Максимален прогин на средната линия на профила 7.2 Вибрационни диаграми на работната лопатка на оставащия етап
Честотата на мокрите разцепвания на конзолното острие на постоянния надрез: de - първа власна честота; Честотата е различна; Плешка, 0,13; r - дебелина на материала; Характеристичен коефициент на първа честота; Характеристичен коефициент на друга честота; Модулът на еластичност на материала; Минимален инерционен момент за рязане на профила; Площ на напречното сечение,. Динамичната честота на обвиване се определя по формулата: de - vlasna честота на лопатката с urahuvannyam обвивка; Статична мощностна честота (с неразрушителен ротор); Честота на обвиване на ротора; B - коефициент, който трябва да се отложи в геометрията на острието (под формата на отпуснатост). Ориз. 7. Вибрационна диаграма на работното острие на оставащия етап 7.3 Определяне на критичната честота на ротора
Razrahunok критична честота обвиване на ротора:
de D = 916 mm; L = 4,12 м; V = 2,71м 3;
r = 7,82× 103 кг/м 3.
G=V ×r× g = 2,71 × 7,82× 103 × 9,81 \u003d 208 169 N. Висновок
Турбината е уникален двигател, поради което регионът е много натоварен: от електроцентрали с високо налягане на топлинни и атомни електроцентрали до турбини с ниско налягане на мини-CHP, агрегати за транспортиране на мощност и агрегати с турбокомпресор на дизелови двигатели с вътрешно горене. Парната турбина е двигателят и прегрятата пара се трансформира в кинетична енергия и след това в механична енергия на обвивката на ротора. В този курсов проект е проектирано топлинно разширение на турбината K-500-240. Методът на курсовия проект е да се развият практически умения за проектиране и преобразуване на турбини, които работят както на пара, така и на газове, било то склад. Списък с референции
1. Ривкин С.Л., Александров А.А. Топлофизична мощност на вода и водна пара - М.: Енергия, 1980. - 424 с. Rivnyannya to rozrahunku на EOM топлофизични сили на вода и водна пара: Оперативен циркуляр № Ts-06-84 (t) / За червено. Ривкина С.Л. - М: Головтехуправлиня з експлоатационни енергосистеми, 1984. – 8 с. Ривкин С.Л. Термодинамична сила на увеличаване на продуктите от изгаряне на пожари. - 2-ри изглед., Рев. - М: Енергоатомиздат, 1984. - 104 с. Зубарев В.М., Козлов А.Д., Кузнецов В.М. Топлофизична мощност на технически важни газове за високи температури и налягания: Довидник. - М: Енергоатомиздат, 1989. - 232 с. ГОСТ 7.32-91. Звучи за научно обоснована работа. ГОСТ 7.1-84. Библиографско описание на документа. ТЕЦ: Довидник / Заг. изд. В.А. Григорьева, В.М. Зорина. - 2-ри изглед., Рев. – М.:, 1989. – 608 с. Парни и газови турбини: Наръчник за университети / Изд. А.Г. Костюк, В.В. Фролив. - М: Енергоатомиздат, 1985. - 352 с. Трояновски Б.М. Варианти на проточната част на парни турбини // Електрически станции. - 2003. - № 2. - С. 18-22. Парна турбина К-160-130 ХТГЗ/За червен. С.П. Соболев. - М: Енергия, 1980. - 192 с. Мошкарин А.В., Полежаев О.В., Полежаев А.В. Оптимални топлинни схеми на блокове на суперкритични пороци за залагане: Резюмета на напредналата международна наука и технология. конференция. Стан и перспективи за развитие на електрическите технологии (четене на X Bernard). – Иваново : IDEU. - 2001. - Т. II. - С. 86. Вихров Ю.В. За научно-техническия прогрес в светлинната топлина и енергия. - Енергетик. - 2002. - № 2. - С. 28-32. допълнение
Топлинна схема на турбина К-500-240:
Късно разширение на турбина К-500-240:
Вписване 3
1. Кратка характеристика на турбинна инсталация 4
2. Топлинна схема на инсталацията 7
3. Допълнително притежаване на турбинна инсталация 9
3.1. Кондензатор 9
3.2. Pіdіgrіvach ниско менгеме (PND) 11
3.3. Пидигривач високо менгеме (PVD) 14
3.4. Обезвъздушител 15
4. Държава Паливне 17
4.1 Загална схема, че притежанието на бледо състояние
петролни електроцентрали 17
4.2. Характеристика на палива 18
Висновок 20
Литература 21
Вход
Целите на този курсов проект са да разшири и консолидира знанията за специални курсове за овладяване на принципите за подобряване на ефективността на ТЕС, както и методите за разработване на топлинни схеми на професионални училища, техните други елементи и анализ на инжектирането на технически решения, приети при избора на инсталации на схеми и режим на топлинен фактор.
Производството на електроенергия у нас се изгражда от топлоелектрически централи - големи индустриални предприятия, в които формата на енергията е неподредена - топлина - се трансформира в подредена форма - електрически поток. Невидим елемент на съвременната електрическа станция е парна турбина, комбинация от парна турбина и електрически генератор, който може да бъде индуциран.
Топлоелектрически централи, яки, крим електроенергії, в голям брой хора пускат топлина, например за нуждите на промишленото производство, изгаряне на будивел, те се наричат комбинирани топлоелектрически централи (CHP). Над 60% от електроенергията в ТЕЦ се генерира от подобряване на топлоснабдяването. Режимът на работа при термично съхранение осигурява по-малко отпадъци при ниски температури. Zavdyaki vykoristannyu vídpratsovanoї heat CHPP осигурява голяма икономия на огън.
1. Кратко описание на турбинната инсталация K-500-240.
Кондензационната парна турбина K-500-240 LMZ на компанията за производство на турбини "Ленинградски метален завод" (PT LMZ) с номинална мощност 525 MW, с налягане на парата 23,5 MPa в блок с котел с директен поток. Номиналните параметри на турбината са посочени в табл. 1.1.
Таблица 1.1. Номинални стойности на основните параметри на турбината К-300-240
Турбината може да се използва за нерегулирани пароприемници, които се използват за повишаване на жива вода (основен кондензат) в четири LPH, деаератори и три HPH до температура от 276 ° C (с номинално натоварване на турбината и жива задвижваща турбина на глава жива помпа с пара от въздухозаборника).
Данните за избора на залози за регенерация и турбо задвижване са дадени в таблица 1.2.
Таблица 1.2. Характеристики на добавките.
Имам посвещение на режима Roboti на номиналното шоу, чрез заключващите вентили на Номинална мощност 525 MW, номинални уши на параметрите на промоционалното прегряване, избор на номинални производни за 23-та (34-та) плоча на CSD и поддръжка на цикълът на несолена вода 33 т/год.
При максималната мощност, включването на залози за потреблението на вода за CSD и други вентилационни отвори, с изключение на системата за регенерация, без повторно захранване на кондензатора, номиналните параметри на мощността на залога и погребението и температурата на водата, която охлажда, налягането от 535 MW може да бъде премахнато.
Турбината е едновалов котирицилов цилиндров агрегат, който се състои от 1 HPC + 1 TsSD + 2 TsND. Парата от котела се подава от два паропровода към два спирателни крана. Обшивката им е блокирана с два контролни клапана, които позволяват на парата да достигне до HPC през четири тръби. Във вътрешния корпус на HPC са заварени кутии за дюзи. Парните фитинги могат да се свържат от външния корпус на цилиндъра, а валът - от гърловините на дюзовите кутии.
След като премине през дюзата, парата е в левия съд, който се образува от контролния етап и пет плъзгания, завърта се на 180 ° и се предава на десния поток, който се сгъва от шест плочи на менгемето и се оставя да влезе на тръбопроводите за междинно прегряване. След междинно прегряване на пара през две тръби, тя се извежда до два спирателни клапана на CSD, монтирани отстрани на цилиндъра, и през тях до четири кутии с контролни клапани, които са разположени директно върху цилиндъра.
CSD с двоен поток може да има 11 стъпки в кожния поток и първите стъпки на кожния поток са разположени в централното вътрешно тяло. От изпускателните тръби на LPC парата се свързва с две тръби към два LPC.
CND - двупотокови, майут пет капки в потта на кожата. Въвеждането на залога се извършва в средната част на цилиндъра, който се състои от външна и вътрешна част. Изпускателните тръби на LPC са заварени към късния кондензатор.
Роторите HP и SD са изцяло ковани, роторите ID са с монтирани дискове, с височина на работните лопатки на останалите степени 960 мм. Средният диаметър на стъпалото е 2480 мм. Роторите могат да бъдат също толкова щастливи мюфтии и да лежат на две опори.
Фиксирана точка към водоснабдителната система (постоянен лагер) за roztashovaniya mizh CVS и CSD.
Турбината има пара labirintovі ushchіlnennya. В предния край на LPC се подава двойка с налягане от 0,101-0,103 MPa от колектора, налягането на който регулатор е равно на 0,107-0,117 MPa. Vіdsmoktuvachі z peredostannykh vídsіkіv zvedenі към zagalny колектор, в който регулаторът "към себе си" натиска 0,118-0,127 MPa.
От крайните каменни камери разширението на всички цилиндри на парни вентилатори се обобщава от ежектора през вакуумен охладител. Схемата на живот на края на HPC и HPC ви позволява да доставяте гореща пара от Джерел на трета страна при стартиране на турбината от студено състояние.
Лопатковият апарат на турбината за отваряне и затваряне работи с честота 50 Hz, което съответства на честотата на обвиване на ротора на турбинния агрегат 50 s -1 . Тривалът на турбинния робот е разрешен, когато честотата е 49,0-50,5 Hz.
2. Топлинна схема на инсталацията.
Принципната топлинна схема (PTS) на електроцентралата определя основната разлика в технологичния процес на производство на електрическа и топлинна енергия. Включва основните и допълнителни топлоенергийни съоръжения, които участват в протичащия процес и влизат в склада на пароводния тракт.
Работните цилиндри на турбината, парата се намират в кондензаторния блок, който включва кондензаторна група, приставка за след отстраняване, кондензни и циркулационни помпи, ежектор за циркулационна система, водни филтри.
Кондензаторната група се състои от един кондензатор с 15 400 m2 бластиран сноп с повърхност 15400 m2 и е предназначена за кондензиране на входящата пара, разделяне на изпускателната тръба на турбината и спестяване на кондензат
Допълнителни приложения за осигуряване на нормалния процес на топлообмен в кондензатора и други вакуумни апарати, както и за бързото създаване на вакуум при пускане на турбинната инсталация, включително две главни водоструйни струи, две водоструйни и циркулационна система за дистанционно охлаждане от горните части на салниковата камера на водоструйната камера PS-115.
За подаване на кондензат от кондензните колектори на кондензатора и подаването му към блока за разтворители турбинният агрегат има три кондензни помпи от 1-ва степен, а за подаване на кондензат към деаератора - три кондензни помпи, които се задвижват чрез електродвигатели на сменяемата струя.
Циркулационните помпи са предназначени за подаване на охлаждаща вода към кондензатора и турбините за охлаждане на маслото, както и към генератора за охлаждане на газ
Регенеративната инсталация е предназначена за отопление на жива вода с пара, която се избира от нерегулирани турбини и може да се използва за отопление на генератор за охлаждане на газ със затворен контур, лабиринтни уплътнения за охлаждане на пара, chotiri PND, деаератор и три ВЕЦ.
HDPE - камерен, вертикален, повърхностен тип е конструкция, която се състои от водна камера, тяло и тръбна система
PND3 може да се използва за охлаждане на кондензата на парата, която е топла, а PND4 може да се монтира с охлаждане на парата, кожата е защитена от контролен клапан за въвеждане на кондензат от нагревателя, а електрическият регулатор е защитени от електронен регулатор. LPH2 има два контролни клапана, единият от които е монтиран на линията за налягане на помпите LPH, другият е на линията за въвеждане на кондензат в кондензатора, и двата се управляват от един електронен регулатор.
В турбината е vіdbori на pіdіgіvachí merezhnoї vіd pokrittya teplofіkatsiynih prub.
Малюнок 2.1. Основна топлинна схема
турбинна инсталация К-500-240.
3. Допълнително притежание на турбинна инсталация
Топлинната схема на инсталацията е богата, поради което е обозначена като схема за регенеративно захранване с живителна вода. Такъв бустер се задвижва по двойки, което често се използва в турбината и се задвижва в нея чрез регенеративни всмукателни отвори за бустер, осигурявайки напредъка на термичния CCD цикъл и намаляването на цялостната икономичност на инсталацията. В системата за регенеративно подгряване на пожизнената вода влизат подгревачи, които се обиграват парою, които се извеждат от турбини, деаератор, някои допълнителни топлообменници (салникови подгревачи, които избират парите на топлината с уплътнение, кондензаторите на парите на випарниците, ежекторите и др.), а също и живителната вода , ядосан).
Пълният комплект топлообменно оборудване за енергоблока е представен в таблица 3.1.
Таблица 3.1 - Аксесоари за топлообменник
3.1. Кондензатор
Кондензаторът се използва за пренос на топлина от парната турбина към охлаждащата вода. Стойността на механичната енергия, която може да се вземе от 1 кг залог, за да се депозира под формата на параметри на кочана и обратно, например разширяване. В същото време, стойността на налягането в kіntsі razshirennya влияеê върху pratsezdatnіst іnіtі masi залага повече cob parametrіv. Разширяването на залога в турбината може да се извърши само до менгемето в средата, в игото на виното ще отидем след това. Така, например, разширяването на газ в газова турбина може да се намали само до атмосферно налягане. Помислете за друго разпознаване на кондензатора: вземете най-малката стойност на границата на разширение. Razrіdzhennya или вакуум в кондензатора се дължи главно на скоростта на кондензация на парата, която трябва да бъде в новата.
Фигура 3.1 - Повърхностен кондензатор
Повърхностният кондензатор е направен от стоманено заварено или нитовано тяло 4, към чиито краища са прикрепени тръбните пластини 5. Тръбите са подредени на купчини по такъв начин, че да се осигури най-малка зависимост от преминаването на залога. Между съседните снопове често се монтират прегради за събиране и изхвърляне на кондензат от 15 долни снопове, така че кондензатът да не намалява топлинната абсорбция на долните снопове. Тръбният сноп е основният структурен елемент на кондензатора. Тръбният сноп е предназначен да компенсира факта, че в зоната близо до входа на парата в снопа се получава масова кондензация на парата при много малък капацитет на въздуха, а в зоната на проникване на парата кондензацията е значително по-слаб и по-студен. За да се предотврати навлизането на струите в кондензата, който, след като се е утаил в зоната на масова кондензация в зоната на напредналото парциално налягане на вятъра, тръбният сноп се разбива на части: главния лъч и лъча на охлаждащ вятър. Основната задача на главния лъч е да осигури масовата кондензация на парата с малка хидравлична опора, колкото по-ниска е хидравличната опора на гредата, толкова по-ниско ще бъде менгемето на гърлото на кондензатора.
Кратко описание
Основните части на парна кондензационна турбина K-500-240 LMZ, разпознаване, принцип на диверсификация на елементите. Принципи за подобряване ефективността на ТЕС. Поглед към методите за изследване на топлинните схеми на професионалните училища, сред елементите. Анализ на влиянието на техническите решения, приети при избора на топлинна схема и режимни фактори върху технико-икономическите показатели на инсталациите.
Змист
Вписване 3
1. Кратка характеристика на турбинна инсталация 4
2. Топлинна схема на инсталацията 7
3. Допълнително притежаване на турбинна инсталация 9
3.1. Кондензатор 9
3.2. Pіdіgrіvach ниско менгеме (PND) 11
3.3. Пидигривач високо менгеме (PVD) 14
3.4. Обезвъздушител 15
4. Държава Паливне 17
4.1 Загална схема, че притежанието на бледо състояние
петролни електроцентрали 17
4.2. Характеристика на палива 18
Висновок 20
Литература 21
ОДОБРЕНО от главния технически отдел за експлоатация на енергийни системи на 02.07.85г.
Застъпникът на началника Д.Я. ШАМАРАКИВ
|
име |
Типичен график |
За витра залог |
Зад вятъра на топлината |
|||||
|
Сам в света |
Стойност |
Сам в света |
Стойност |
|||||
|
1.1. Godinna vitrata на празен ход |
||||||||
|
1.2. Додаткова питома витрата (поп) |
t/(MW година) |
Gcal/(MW година) |
||||||
|
1.3. Характеристики на пране: |
||||||||
|
а) натискът на нов залог и залог на събирания |
Ориз. 6, 7а, 7б |
MPa (kgf/m2) |
MPa (kgf / cm 2) |
|||||
|
б) ниво на сухота на прясна пара |
||||||||
|
kPa (kgf / cm 2) |
kPa (kgf / cm 2) |
|||||||
|
ж) витрата на животворна вода |
G a.c. = D0- 40 т/год |
G a.c. = D0- 40 т/год |
||||||
|
2. Характеристики при постоянни напрежения и температури на охлаждащата вода (за кондензатор K-10120 HTGZ): W = 4? 20720 = 82880 т/год.; Tв 1 наз= 12 °C и параметър 1.3 |
||||||||
|
2.1. Godinna vitrata на празен ход |
||||||||
|
2.2. Додаткова питома витрата (поп) |
t/(MW година) |
Gcal/(MW година) |
||||||
|
Таблица 2 |
СТАНДАРТИ НА ТЕХНИКО-ИКОНОМИЧЕСКИ ПОКАЗАТЕЛИ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
||||||
|
име |
Типичен график |
За витра залог |
Зад вятъра на топлината |
|||||||||
|
Сам в света |
Към злото |
Изпращане на зло |
Сам в света |
Към злото |
Изпращане на зло |
|||||||
|
1. Характеристики при постоянно налягане (вакуум) в кондензатора |
||||||||||||
|
1.1. Додаткова питома витрата (поп) |
kg/(kW година) |
Gcal/(MW година) |
||||||||||
|
1.2. Зли характеристики |
||||||||||||
|
1.3. Характеристики на пране: |
||||||||||||
|
а) натискът от нов залог върху събирания |
MPa (kgf / cm 2) |
MPa (kgf / cm 2) |
||||||||||
|
б) температура на прясната пара |
||||||||||||
|
в) температура на парата след повторно загряване |
||||||||||||
|
г) вмъкване на менгеме в тракта за промишлено повторно нагряване |
% R 1 TsSD |
% R 1 TsSD |
||||||||||
|
д) налягането на залога |
kPa (kgf / cm 2) |
kPa (kgf / cm 2) |
||||||||||
|
е) температура на жива вода и основен кондензат |
||||||||||||
|
ж) витрата на животворна вода |
G a.c. = D0 |
G a.c. = D0 |
||||||||||
|
2. Характеристики при постоянна температура на водата и температура на охлаждащата вода (за кондензатор K-11520-2KhTGZ W = 51480 t/год.; Tв1ном\u003d 12 ° С и параметри на клауза 1.3 (a, b, c, d, f, g) |
||||||||||||
|
2.1. Додаткова питома витрата (поп) |
kg/(kW година) |
Gcal/(MW година) |
||||||||||
|
2.2. Зли характеристики |
||||||||||||
|
3. Корекции на основната топлинна мощност, дадена от параметрите в номиналните стойности, %: |
||||||||||||
|
с ±1 MPa (10 kgf / cm 2) пресен залог |
||||||||||||
|
при ±10 °C пресен залог |
||||||||||||
|
при ±10 °C |
||||||||||||
|
за промяна, прекарайте порок в тракта на промишленото отопление |
||||||||||||
|
за смяна на менгемето в кондензатора |
||||||||||||
|
Таблица 3 |
ТИПИЧНИ НЕТНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегата |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|||||
|
ХАРАКТЕРИСТИКИ НА УМОВИ: 1. Параметри на топлинната схема - фиг. един 2. Тик на циркулационни помпи - 120 kPa (12 m w.c.) |
|||||||
|
Интензивност на изводите на генератора, MW |
|||||||
|
Вътрешно налягане на турбозадвижването на ускорителната помпа, MW |
|||||||
|
Интензивност, която влияе на потреблението на вода на турбинния агрегат, MW |
|||||||
|
включително на циркулационни помпи |
|||||||
|
Брутна топлинна мощност от турбоагрегат, Gcal/год |
|||||||
|
Нетно налягане на турбинния агрегат, MW |
|||||||
|
Разход на топлина за потребление на вода, Gcal/година |
|||||||
|
Консумация на топлинна енергия за производство на електроенергия, включително консумация на топлина за битови нужди, Gcal/год |
|||||||
|
Rivnyannya vytrat топлина за net tuzhnistyu, |
|||||||
|
Корекции (%) за повторно доставяне на входяща нетна топлинна енергия за подмяна на циркулационни помпи |
|||||||
|
Тиск на помпи, kPa (m w.c.) |
Нетно налягане, MW |
||||
|
Таблица 4 |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата |
Тип К-500-240-2 ХТГЗ |
|||||||||||||||
|
Основни заводски данни за турбинния агрегат |
|||||||||||||||||
|
D стрт/година |
П 0 kPa (kgf / cm 2) |
Горна част на два кондензатора, m 2 |
|||||||||||||||
|
Сравнение на резултатите от тестването от гаранционните такси (при номинални П 0 , T 0 , , , У, Е) |
|||||||||||||||||
|
Показник |
|||||||||||||||||
|
Vitrata свеж залог |
в гаранция |
||||||||||||||||
|
ч випробуван |
|||||||||||||||||
|
Температура на водата за зареждане |
в гаранция |
||||||||||||||||
|
ч випробуван |
|||||||||||||||||
|
Втрата вице в тракта на индустриалното отопление |
в гаранция |
||||||||||||||||
|
ч випробуван |
|||||||||||||||||
|
Вътрешен външен ККД към турбо задвижването на ускорителната помпа |
в гаранция |
||||||||||||||||
|
ч випробуван |
|||||||||||||||||
|
Питома витрата топлина |
kcal/(kW година) |
в гаранция |
|||||||||||||||
|
ч випробуван |
|||||||||||||||||
|
Питома витрата на топлина, доведена до гаранционните умове |
kcal/(kW година) |
||||||||||||||||
|
Вентилация на домашни любимци и отопление от гаранцията |
kcal/(kW година) |
||||||||||||||||
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ПРИНЦИПНА ТОПЛИННА СХЕМА |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВИТРАТИРАНЕ НА ПАРА И ТОПЛИНА |
К-500-240-2 хтгз |
||||||||||||||||||
|
Характеристики на измиване |
|||||||||||||||||||
|
П 0 MPa (kgf/cm2) |
д Пстр |
П 2 kPa (kgf / cm 2) |
д нПОТ MW |
Жкато. = д 0 |
Жvpr = 0 |
Tкато. |
TДобре |
Генератор |
Топлинна схема |
||||||||||
|
MPa (kgf / cm 2) |
|||||||||||||||||||
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВИТРАТИРАНЕ НА ПАРА И ТОПЛИНА |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|||||||||||||||
|
Характеристики на измиване |
||||||||||||||||
|
П 0 MPa (kgf/cm2) |
д Пстр |
П 2 MPa (kgf / cm 2) |
д нПОТ MW |
G a.c. = д 0 |
G vpr = 0 |
Генератор |
Топлинна схема |
|||||||||
|
MPa (kgf / cm 2) |
||||||||||||||||
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ГЛАВА ПАРАМЕТРНА ДИАГРАМА |
К-500-240-2 хтгз |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВИСК ВЪВ ВИДБОРА, ЗА НРЦ, ПРЕД СПИРАТЕЛНИ КЛАПАНИ НА НРЦ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ТИСК ПРИ ВИДБОРАЧ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ТИСК ПРИ ВИДБОРАЧ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ТЕМПЕРАТУРА И ЕНТАЛПИЯ НА ЖИВОТНА ВОДА |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ТЕМПЕРАТУРА НА ОСНОВНИЯ КОНДЕНЗАТ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВЪТРЕШНА ВИДИМОСТ KKD HPC I TsSD |
К-500-240-2 хтгз |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВЪТРЕШНО НАЛЯГАНЕ НА ТУРБО ЗАВИВАНЕТО И ПАРА ВИТРАТА НА PTN |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВЪТРЕШЕН ВИДИМ KKD, ПАРА ВИЖДАНЕ КЪМ КОНДЕНЗАТОРА НА ТУРБО ЗАХВОРЯВАНЕ I ВИЖДАНЕ ОТ НАГАЗАТЕЛНАТА СТРАНА НА ПОМПАТА ЗА ЖИВОТ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ЕНТАЛПИЙСКА ЖИВОТНА ВОДА НА ЖИВОТНАТА ПОМПА |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ПОХАРЧАЙТЕ ПОМЕЦЕТО ЗА ИНДУСТРИАЛНИЯ РАСТЕЖ НА TRAKT |
К-500-240-2 хтгз |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ENTALPІЇ SVIZHOЇ PARI, ДВОЙКА ПРЕД СПИРАТЕЛНИ ВЕНТИЛИ НА HPC И ЗА HPC |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ПАРЕН ВИТРАТ КЪМ ИНДУСТРИАЛНОТО ПРЕГРЯВАНЕ, КЪМ КОНДЕНЗАТОРА |
К-500-240-2 хтгз |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВИТРАТИРАНА ПАРА НА LDPE |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВИТРАТИРАНА ПАРА НА ОБЕЗВЪЗДУШНИК |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ВИТРАТА ПАРА НА HDPE |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ТЕМПЕРАТУРА НАЛЯГАНЕ PVD |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ТЕМПЕРАТУРНА ГЛАВА PND № 3, 4, 5 |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ТЕМПЕРАТУРНА ГЛАВА PND № 1, 2 |
К-500-240-2 хтгз |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ЕЛЕКТРОМЕХАНИЧЕН CCD НА ТУРБО БЛОКА, ИЗПОЛЗВАЙТЕ МЕХАНИЧНИЯ ТАЗИ НА ГЕНЕРАТОРА |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ХАРАКТЕРИСТИКА НА КОНДЕНЗАТОР K-11520-2 HTGZ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ХАРАКТЕРИСТИКА НА КОНДЕНЗАТОР K-11520-2 HTGZ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата Корекция на стегнатост за вицето на обработения залог |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата КОРЕКЦИЯ КЪМ СТЪПНОСТТА НА ЕДИН PTN ПРИ ПРОМЯНА НА ВИЖДАТА В КОНДЕНЗАТОРА НА ЗАДВИЖВАЩАТА ТУРБИНА OK-18PU |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
Ориз. 27, е, з |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата |
К-500-240-2 ХТГЗ |
з) за включване на групата HPH
|
Ориз. 27, i, до |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ ПРЕД ПРЕСЕН ЧИФТ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
Ориз. 27, n, pro, p |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ ПРЕД ПРЕСЕН ЧИФТ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
д) за свързване на дренажната помпа DN № 2
|
Ориз. 27, p, s |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ ПРЕД ПРЕСЕН ЧИФТ |
К-500-240-2 хтгз |
1 - байпас на всички HDPE; 2 - заобикаляне на HDPE № 1, HDPE № 2 и HDPE № 3; 3 - байпас, HDPE № 4, HDPE № 5
|
Ориз. 27, t, y |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ ПРЕД ПРЕСЕН ЧИФТ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
Ориз. 27, f, x, c |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата КОРЕКЦИЯ ПРЕДИ ПОДВЪРШВАНЕ НА ПРЯСА ПАРА |
К-500-240-2 ХТГЗ |
t) за включване в работата на отоплението на източената вода (кондензатът на парата, който е избран, се превръща в линията на основния кондензат за HDPE № 1)
|
Ориз. 27, година, ш |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ ПРЕД ПРЕСЕН ЧИФТ |
К-500-240-2 хтгз |
з) за промяна на vіdnosnyh vtrat менгеме в тръбопроводите на залога, scho grіє, на PVD
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ ПРЕД ПРЕСЕН ЧИФТ |
К-500-240-2 ХТГЗ |
|
Ориз. 28, а б |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата |
К-500-240-2 ХТГЗ |
а) на vídhilennya порок на нов залог под формата на пар
б) при зададената температура на прясната пара в номинал
|
Ориз. 28, c, d |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 хтгз |
в) при зададената температура и повторно нагряване на пара при номинална
г) прекарайте менгеме за промяна в промишления тракт за повторно нагряване
|
Ориз. 28, д, е |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 ХТГЗ |
д) за промяна на нагряването на водата в бустерната турбопомпа
е) за подгряване на битова вода на ТЕЦ
|
Ориз. 28, е, з |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 ХТГЗ |
ж) за отопление на основния кондензат в HDPE
з) за включване на групата HPH
|
Ориз. 28, i, to |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 ХТГЗ |
i) за прехвърляне на обезвъздушителя от IV към III vídbіr
й) за увеличаване на броя на залозите на IV селекция на PTN
к) на входа на температурата на охлаждащата вода на входа на кондензатора на турбината по номинална
m) на vídhilennya заместник vídpratsovanoї пара в кондензаторната турбина от номинална
|
Ориз. 28, n, pro, p |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 хтгз |
н) да смените въздуховода, за да го поддържате при междинния паропрегревател на котела
о) за активиране на HDPE № 4 и HDPE № 5
д) за свързване на дренажната помпа DN № 1
|
Ориз. 28, p, s |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 ХТГЗ |
p) заобикаляне на основния HDPE кондензат
1 - байпас на всички HDPE; 2 - заобикаляне на HDPE № 1, HDPE № 2 и HDPE № 3; 3 - байпас, HDPE № 4, HDPE № 5
в) да включи дренажните помпи DN No1, DN No2
|
Ориз. 28, t, y |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 хтгз |
t) за освобождаване на залога от теглене се нуждаете от регенерация (превръщане на кондензата на залога, който се поема в кондензатора)
s) за свързване на дренажната помпа DN № 2
|
Ориз. 28, f, x, c |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 ХТГЗ |
t) при включване в робота на нагряване на водата (кондензатът на залога, който е избран, се превръща в линията на основния кондензат)
x) когато работите върху ковано менгеме с нов залог (vídkritі I - VIII регулиращи клапани)
v) когато работите върху подправено менгеме на нов залог (vídkritі I - V регулиращи клапани)
|
Ориз. 28, година, ш |
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 хтгз |
з) промяна на цената на менгемето (? Р/Р) при тръбопроводи за горима пара до HPH
sh) за промяна на vіdnosnoї използвайте порок в тръбопроводите на залога, scho grіє, на HDPE
|
ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТУРБО Агрегата ИЗМЕНЕНИЯ В ОКОНЧАТЕЛНАТА И РЕАЛНА ТОПЛИНА ВИТР |
К-500-240-2 ХТГЗ |
y) промяна на KKD HPC, TsSD, LPC
допълнение
1. ОТКРИЙТЕ ЕФЕКТИВНОСТТА НА СЪХРАНЕНИЕ НА ЕНЕРГИЯ
Типичната енергийна характеристика на турбоагрегата K-500-240-2 KhTGZ се съхранява на базата на термични тестове на две турбини, проведени под егидата на Uraltechenergo в Troitsk и Reftinsk DRES. Характеристиката отразява технически постижимата икономическа ефективност на турбинния агрегат, която се основава на фабричната топлинна схема на rozracchunk (фиг. 1) и на нападателните умове, взети за номинални:
Налягането на нов залог пред спирателните клапани на HPC е 24 MPa (240 kgf / cm);
Температура на прясната пара пред спирателни вентили HPC – 540 °C;
Температурата на парата след подгряването пред спирателните вентили на ЦСД е 540 °C;
Използвайте менгеме в промишления тракт за повторно нагряване на разстоянието от HPC до спирателните кранове на HPC според разстоянието до менгемето пред спирателните кранове на HPC - 9,9% (фиг. 14);
Налягането на парата в кондензатора е 3,5 kPa (0,035 kgf/cm2); за характеристики при постоянни температури и температури на охлаждащата вода - подходящи за топлинните характеристики на кондензатора K-11520-2 при W = 51480 t / година і T 1 в= 12 °C (фиг. 24, а);
Общото вътрешно налягане на турбозадвижването PTN и налягането на живата вода от страната на изпускане - както е показано на фиг. 11, 12;
Нарастваща енталпия на живата вода в живата помпа - за фиг. 13;
Upporskuvannya в междинния нагревател на пара през деня;
Парата за укрепване на турбината и за всеки сектор се подава от деаератора в количество 11,0 т/год.;
Системата за регенерация на високо и ниско налягане е включена напълно, деаераторът от 0,7 MPa (7 kgf / cm 2) се захранва с пара II, IV на турбините (депозит на турбината);
Vitrata pozhivnoї vodi dorivnyuê vitratі свеж залог;
Температурата на живителната вода за основния кондензат е съобразена с угарите, посочваме на фиг. 8, 9;
Двойка нерегулирани намотки на турбината се използва само за нуждите на регенерацията, животворни турбопомпи; zagalnostsіynі spozhivachі топлина включена;
Електромеханичният вход на турбинния блок беше поет от централата (фиг. 23);
Номинална cosй= 0,85.
Базата на дадените характеристики на данните е тествана от таблиците на „Топлофизични характеристики на водата и водната пара” (М.: Видавничество стандарт, 1969).
2. ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ВЪЗМОЖНОСТТА ЗА ВЛИЗАНЕ В СКЛАДА НА ТУРБО ЗАВОДА
Към склада на турбинната инсталация на кримската турбина са включени следните съоръжения:
генератор ТГВ-500 за завод Електроважмаш;
Три нагревателя за високо налягане - ПВД № 7 - 9, до тип ПВ-2300-380-17, ПВ-2300-380-44, ПВ-2300-380-61, пароохладителните устройства се включват съгл. Схема на Рикар-Неколни;
Деаератор 0,7 MPa (7 kgf/cm2);
Пет пидигривачи ниски менгеме:
ПНД № 4,5 тип ПН-900-27-7;
ПНД № 1, 2, 3 тип ПН-800-29-7;
Два повърхностни двупоточни кондензатора K-11520-2;
Два главни пароструйки ЕП-3-50/150;
Един ежектор ukshílnen EU-16-1;
Два турбопомпени агрегата с жизнен цикъл (PTN), чиито кожи се съхраняват за цял живот помпа PTN-950-350 LMZ, задвижваща турбина OK-18 PU Kaluzsky Turbine Plant; предварително активиране (бустер) на помпата и разширяване на един вал с живителна помпа (нарушаването на PTN е постоянно при робота);
Две кондензни помпи от 1-ва степен KSV-1600-90, задвижвани от електродвигател AB-500-1000 (една помпа в робота, една в резерва);
Две кондензни помпи II степен ЦН-1600-220, задвижвани от електродвигател АВ-1250-6000 (една помпа в робота, една резервна);
Две входни помпи HDPE № 2 KSV-200-210, задвижвани от електродвигател AB-113-4;
Една zlivny помпа PND № 4 6N-7?2a із задвижван от електрически двигател MAZb-41/2.
3. ХАРАКТЕРИСТИКИ НА БРУТО ТУРБО Агрегата
Брутният приток на топлина и приносът на свежа топлина през есента поради напрежение върху намотките на генератора се изразяват аналитично чрез следните равенства:
с постоянно налягане на залога в кондензатора:
Р 2 = 3,5 kPa (0,035 kgf/cm2) (раздел. фиг. 3)
Q 0 = 86,11 + 1,7309Н Т+ 0,1514 ( Н Т- 457.1) Gcal/година;
д 0 = -6,37 + 2,9866Н Т+ 0,6105 ( Н Т- 457,1) t/година;
при post-yniy vitrati ( У= 51480 t/година) и температура ( T 1 в= 12 °C) охлаждаща вода (малък 2):
Q 0 = 67,46 + 1,7695нT+ 0,1638 ( нT- 457,5) Gcal/година;
д 0 = -37,05 + 3,0493Н Т+ 0,6469 ( Н Т- 457,5) т/год.
Характеристиката е валидна за един час работа с будилник с мокър генератор. При работа с резервния будилник, брутното налягане на турбоагрегата се показва като разлика между налягането върху намотките на генератора и налягането, което се контролира от резервния будилник.
4. ИЗМЕНЕНИЯ ЗА РАБОТНИ УМ
Количеството пара и топлина за налягането, определено в съзнанието на експлоатацията, се определя от различните угари на характеристиката с по-нататъшно доставяне на необходимите корекции (фиг. 27, 28). Qi zmíni vrakhovuyut vіdminnіst ekspluatatsіynyh умове на умовете на характеристиките. Дадени са корекции за постоянно херметичност отстрани на генератора. Знак за промени в прехода от умовете на характеристиките към оперативни. За очевидност в съзнанието на роботизирана турбина, алгебрично се изчисляват две или повече допустими стойности за номинални корекции.
Използването с криви корекции се обяснява на офанзивния задник.
нT= 500 MW;
П 0 = 24,3 MPa (243 kgf/cm2);
У=51480 т/год.;
отводняване на каскади от ПЕВП №4 на ПЕВП №3.
Други параметри - номинални.
Оценявайте свежия залог, върнете топлината на вашия домашен любимец за задачите на умовете. Резултатите от rozrahunka са показани в таблицата по-долу.
|
Показник |
Назначаване |
Сам в света |
Метод на назначаване |
Отримане стойност |
|
Разход на топлина на турбина за номинални умове |
||||
|
Vitrata свеж залог за номинални умове |
||||
|
Питома витрата топлина за номинални умове Параметрите на топлинната схема на инсталацията са показани на фиг. един; Менгемето, което се развива от циркулационни помпи, е 120 kPa (12 m воден стълб); Витрата оборотна вода през кондензатора на турбината - 51480 т/год.; Циркулационна помпа KKD - 85,2%; Топлинната мощност при консумирана мощност на турбоагрегата да бъде 0,96 Gcal/година (0,1% от топлинната мощност на турбоагрегата за номинален интензитет); Електрозахранване при захранването на турбинния агрегат за работа на помпи (циркулационни, кондензни, студени HDPE, турбинни системи за управление); Консумацията на електроенергия за други механизми е взета в размер на 0,3% от номиналното налягане на турбинния агрегат. В случай на предписано напрежение, нетно напрежение на изходите на генератора ( Н Т) можете да видите налягането, оцветено върху водата, използвайте турбинния блок:
Когато налягането, което се развива от циркулационните помпи, се приеме в номиналния капацитет (120 kPa = 12 m воден стълб), до нетната топлинна загуба, която се определя като равна на определеното нетно напрежение, изменението е въведени. Корекцията на нетната характеристика и измененията на нетните топлинни загуби за промяната на налягането, които се развиват от циркулационни помпи, е обяснено на задната част.
N c.n\u003d 100 kPa (10 m воден стълб). Изчислете нетната калоричност. 1. За еднакви характеристики на мрежата, нетната топлинна печалба при N c.n= 120 kPa (12 m w.c.)
2. Необходимо е да се настрои към нетното възстановяване на топлината
3. Shukana vitrata net heat при N c.n\u003d 100 kPa (10 m w.c.) това
Регулаторното графично отлагане е описателно в диапазоните, посочвайки типичните енергийни характеристики на конкретните графики. Забележка. За прехвърляне от системата MKGSS към системата CI е необходимо да се използват коефициенти на преобразуване: 1 kgf / cm2 = 98066,5 Pa; 1мм тоалетна Изкуство. = 9,81 Pa; 1 кал = 4,1868 J; 1 kcal/kg = 4,1868 kJ/kg; 1 kW година = 3,6 MJ. |
изглежда така:
Турбина К-500-240-4 ЛМЗ е кондензационна, едновалова, с 8 нерегулирани пароотбора, с подгряване, номинална топлинна мощност 525 MW, честота на обвиване 3000 об./мин. признава се за директно задвижване на генератора на zminny поток TVV-500-2 UZ "Electrosila" с напрежение на клемите 24 kV.
Турбината е покрита за работа при следните основни параметри:
налягането на държавния залог пред спирателните клапани на HPC - 240 kgf / cm²;
температурата на държавния залог пред спирателните вентили - CVP-560 ° С;
налягането върху предното стъкло на HPV за номинално напрежение е 34,9 kgf/cm², максималното налягане е 41,7 kgf/cm²;
температурата на парата на HPC свирката при номинално налягане - 289 о С;
налягане на залагане пред спирателните вентили TsSD-32,4 kgf/cm², максимално налягане - 36,6 kgf/cm²;
температура на парата пред спирателни кранове ЦСД след подгряване - 560°С;
rozrahunkovy налягане в кондензатора на турбината 0,035 kgf / cm² при температура на охлаждащата вода на входа на кондензатора 12 около 3 вата 73000 m 3 / година.
Принципната топлинна схема на турбината К - 500 - 240 е показана на малка 2.1.
Регенеративната система на турбината е проектирана да поддържа основния кондензат и жива вода с пара от изпускателната тръба на турбината. Системата за регенерация се състои от няколко ръкохватки за ниско налягане (две от тях са сменяеми), обезвъздушител и три ръкохватки за високо налягане. Zliv към дренаж от pіdіgrіvachіv vysokogo менгеме (PVD) - каскаден (без vikoristannya дренажни помпи) деаератор; z pіdіgrіvachіv нисък yisk (PND) - каскадно в PND - 2.
Двойка междинни празнини са разположени в охладителя на салниковата кутия (SH), а крайните луфтове са в охладителя на салниковата кутия (PS), който пръска резервоара за добавка на основния кондензат. За вентилация на входа на кондензат в кондензния колектор за регенериране на химически пречистена вода от пречиствателната станция за студена вода.
В тази схема е инсталирана животворна турбопомпа (PTN), която се задвижва от турбина. Двойка на турбо задвижване от третата селекция на турбината.
Турбина K-500-240 p'yatitsindrova (един цилиндър висок порок, един среден и три ниски порок).
2. Анализ на принципната топлинна схема на паротурбинна инсталация
2.1 Изходни данни за проектиране на топлинната схема на турбинната инсталация К-800-240
Електрическо налягане;
Тиск свеж залог, Р 0 = 23,5 MPa;
Температура на прясната пара, t 0 = 560 ° С;
Херметичност на вихровия HPC, R HPC = 3,49 MPa;
Налягането на залога пред спирателните вентили на ЦСД след междинното прегряване R PP = 3,24 MPa;
Температурата на парата пред спирателните кранове на ЦСД след междинния прегрев, t РР =560°С;
Налягането в кондензатора на турбината Р k = 0,0034 MPa при температура на охлаждащата вода на входа на кондензатора 12 около 3 73000 m 3 /година.
маса 1
|
име |
Стойност |
|
KKD регенеративен pіdіgіvachіv vysokogo vysk (PVD) |
|
|
KKD регенеративни пидигивачи с ниско сцепление (LHP) |
|
|
KKD ускоряваща помпа |
|
|
KKD обезвъздушител на жива вода |
|
|
Генератор KKD - електромеханичен |
|
|
KKD тръбопроводи |
|
|
Вътрешни мощности на ККД турбини по лицензи |
|
;
;
.Фигура 1. Термична диаграма на турбинната инсталация К-800-240
- Във връзка с 0
- Google+ 0
- Добре 0
- Facebook 0
