Posesie suplimentară pentru 500 240 4. Descrierea tehnică a turbinei. Rozrahunok a schemei termice principale a unei centrale cu turbine cu abur

UNITAT TURBINA CU ABUR K-500-240-2

PRESIUNE 500 MW

Turbina cu abur cu un singur arbore cu condensare K-500-240-2 (Fig. 1) fără reglare a aburului, cu supraîncălzire intermediară, putere nominală de 500 MW, cu o frecvență de înfășurare a rotorului de 3000 rpm, este recunoscută pentru acționarea directă a jetului T00 generator. Turbina functioneaza in bloc cu boiler;

Turbina este asigurată să funcționeze pentru următorii parametri nominali (Tabelul 1)

Turbina poate avea nouă selecții de abur neregulate pentru apă de alimentare regenerativă până la o temperatură de 265°.

Selectarea pariului de la turbină pentru regenerare și acționare turbo este prezentată în Tabelul 2.

Vitrata vіdpratsovanoї a pariat în condensator 965 t/an.

	Consumator	Parametrii din camera de selecție		Suma de pariu selectată, t/an
		Tisk, MPa (kgf/cm2) abs.	Temperatura, °С
	Dezaerator

Tabelul 1 Tabelul 2

Abur proaspăt în fața supapelor automate de oprire HPC:
menghină, kgf/cm 2 abs.
temperatura, °C
Abur la ieșirea din HPC în modul nominal:
menghină, kgf/cm2 abs.
temperatura, С
Câteva după supraîncălzirea intermediară în fața supapelor de oprire ale TsSD:
menghină, kgf/cm2 abs.
temperatura, °C
Parametrii principali ai grupului de condensatoare:
apă rece vitrata, m 3/an
temperatura apei de racire,
rozrahunkovy viciu, kgf/cm2 abs.

Krim regenerativ vіdborіv, turbina poate vіdbori miza pe instalarea unei asocieri în participație, recunoscută pentru asigurarea nevoilor de încălzire. Capacitatea maximă de încălzire cu funcționarea centralei principale de vârf de căldură este de 25 Gcal/an la temperaturi ale apei directe 130°C, apa retur 70°C și temperatura de bruiaj a aerului exterior -35°C.

Principalul joint venture este să locuiască în perechi din clasa a 7-a cu o presiune de 0,156 MPa (1,6 kgf/cm2) pentru o cantitate de 22 t/an (maximum 32 t/an) abs.

Două pompe cu durata de viață a capului sunt acționate de acționări ale turbinei cu abur, aburul este preluat din TsSD cu o presiune la modul nominal de 1,18 MPa (11,2 kgf / cm 2) abs. si cu o temperatura de 374°C in cantitate de 98 tone/an.

Trivalarea funcționării turbinei este permisă atunci când vântul este în conformitate cu parametrii nominali la limite: menghină de înfășurare de o oră 23-24 MPa (235-245 kgf / cm 2) abs. temperatura respectivă este de 530-545 ° C; temperatura aburului după supraîncălzirea intermediară 530-545 ° С (înaintea supapelor de închidere ale TsSD); când temperatura apei crește, se răcește, la intrarea în condensatoare până la 33 ° C.

La o temperatură a aburului proaspăt în fața supapelor de închidere automată în intervalul 545-550 ° C, precum și la o temperatură a aburului după reîncălzire în fața supapelor de oprire ale HPC în intervalul de 545-550 ° С, este permisă funcționarea turbinei cu o repriză de cel mult 30 de minute, iar lucrul este foarte rece la aceste temperaturi de abur Mai revede anul 200 pe râu.

Nu este permisă operarea turbinei pentru a evacua în atmosferă, acel robot nu are voie pentru o schemă neterminată în timp limitat.

Este permisă funcționarea turbinei pe un menghin forjat de abur proaspăt în intervalul de funcționare de la 30 la 100% din valoarea nominală cu o creștere sau o presiune parțială a supapelor de control ale HPC.

Nu este permisă funcționarea turbinei la o sarcină sub 150.000 kW pentru parametrii nominali ai pariului proaspăt cu cote, care nu depășesc limitele, desemnate mai sus.

Unitatea de turbină este prevăzută cu un accesoriu de rotire a arborelui, care înfășoară linia arborelui cu o frecvență de 4 rpm și un rotor hidraulic.

Spălarea turbinei se efectuează la pornire dintr-o moară la rece cu abur plin, care este furnizat către CWS și CSD, precum și la o tensiune redusă fără un bloc de așchii în modul sing, care este furnizat de instalație.

Aparatul scapular al turbinei de deschideri și ancorare se practică la o frecvență de 49 până la 50,5 Hz. În situații de urgență, este permisă funcționarea turbinei pentru o perioadă scurtă de timp la o creștere a frecvenței de până la 51 Hz și o scădere la 46 Hz timp de o oră, desemnată în mințile tehnice.

Este permisă pornirea acelui avans suplimentar al turbinei după dinți, fie ea înfloritoare. Automatizarea pornirii turbinei este transferată la parametrii principali ai pariului dintr-o stare rece și nu rece.

Condensatoarele cu turbine sunt echipate cu recipiente de apa si abur. Vodopriymalnі pristroї razrakhovanі pe priyom la pornirea turbinei 5000 t/an presiunea apei 1,9 MPa (20 kgf/cm 2 ) abs. Atașamentele receptor de abur sunt asigurate cu BROW la rate de reducere de până la 900 tone/an de abur la o presiune de până la 0,97 MPa (10 kgf/cm 2) abs. і temperatura 200 ° C. Acceptarea pariurilor și a apei în condensatoare este atașată atunci când presiunea în condensatoare este mai mare de 0,03 MPA (0,3 kgf / cm 2) abs.

Trivalitatea pornirilor de turbine de la diferite stații termice (de la expediere până la livrarea nominală) este provizoriu mai veche: moara la rece - 6-7 ani; după 48-55 ani de oprire - 3 ani 30 min - 4 ani; după 24-32 de ani de oprire - 2 ani; după 6-8 ani de oprire - 1 oră; dupa 2-4 ani voi sta inactiv - 30 min.

Pentru o scurtă perioadă de timp, turbina se încălzește și creierul este completat, încălzirea cu abur a flanșelor și știfturile rozetei orizontale ale HPC și HPC sunt transferate la pornire.

Proiectarea turbinei. Turbina (div. Fig. 1) este o unitate de cilindru cotiricil cu un singur arbore, care este formată din alimentarea centrală cu aer; CSD și două LPC-uri.

Aburul proaspăt de la cazan este furnizat prin două conducte către două cutii de supape de blocare, instalate simetric de-a lungul axei târzii a turbinei.

Cutia de piele a supapei de închidere este blocată cu două cutii de supape de control, prin care aburul este furnizat la HPC prin patru conducte.

HPC poate avea un corp intern, la conducta de ramificație a căruia este sudată cutia duzei. Prin aparatul de duză intră aburul la CVP, care reglează treptele, iar apoi la nouă trepte menghina. TsSD single-stream, maє 11 stupіv a vice. De la duzele de evacuare ale TsSD, aburul este adus prin mai multe conducte la trei cilindri de joasă presiune.

CND două fluxuri, cinci pași în piele transpirație.

Lungimea lamelor de lucru ale treptei rămase este de 1050 mm, diametrul mediu al roții de lucru a treptei rămase este de 2550 mm. Lamele robotizate ale etapei rămase realizează bandajul periferic. Pielea LPC vine la condensator.

Rotoare HP și CHSD-solid-forjate, rotoare LPC-sudat-forjate. Toate rotoarele pot fi zhorstkі spoluchnі muftis și pe două suporturi. Piele TsND maє svіy fixpoint.

Valorile Rozrahunkovі ale frecvențelor critice care înfășoară arborele turbinei cu generatorul ТГВ-500 sunt prezentate mai jos.

Turbină maє abur labirintovі ushchіlnennya. De la ultimul ejector vіdsіkіv ushchіlnen vаpіtryana vіdsmіsh vіdsmoktuєtsya prin răcitor cu vid.

Schema de viață de la sfârșitul HPC vă permite să furnizați abur fierbinte de la un dzherel terță parte atunci când porniți turbina dintr-o stare rece.

Sistem de control automat. Turbina este echipată cu un sistem de control automat cu legături hidraulice și anexe fără bobină. Denivelarea reglajului frecvenței de înfășurare a rotorului turbinei devine 4,5±0,5% din frecvența nominală a înfășurării.

Pe fig. 2 prezintă schema de reglare a turbinei K-500-240-2.

La sistemul de control al turbinei a fost transferat EGP, ceea ce asigură o modificare a frecvenței de ambalare atunci când generatorul este pornit în rețea.

Regulatorul de turație controlează poziția supapelor de control ale HPC și CSD, supapele pentru furnizarea presiunii intermediare și mecanismul de control.

Mecanismul keruvannya și tensiunea interferantă pot fi puse în funcțiune atât manual, cât și de la distanță, cu ajutorul motoarelor electrice reversibile ale jetului constant. Obzhuzhuvach pentru etanșeitatea posesiei unui indicator de la distanță al poziției.

Ca locuință de lucru, condensul stagnează în sistemul de control, care trebuie să provină din conducta de presiune a pompelor de condens.

Pentru protecție împotriva accelerației, turbina poate avea un regulator dublu de siguranță, care funcționează atunci când frecvența de înfășurare este atinsă în intervalul de 11-12% peste valoarea nominală.

Mecanismul automat al mașinii de siguranță necesită închiderea tuturor supapelor de blocare și control.

Sistem de lubrifiere recunoscut pentru furnizarea de ulei (ulei sintetic de foc OMTI sau ulei mineral) rulmenți turbine, generatoare și grupuri de pompe vii.

În apropierea orașului Baku, 52 mc (până la nivelul superior), au fost montate: filtre pentru curățarea uleiului din casele mecanice; povitrooholodzhuvachi pentru polypshennya deaeration olії (poіtrya de înlocuire pentru povіtrookholodzhuvachem nu este vinovat de depășirea a 1,5%).

Două (una de așteptare) pompe electrice ale curentului cu jet au fost transferate la sistemul de alimentare cu ulei. Au fost instalate două electropompe de urgență: una pentru permanentă, cealaltă pentru jet de schimb.

Uleiul este racit in patru radiatoare de ulei tip MB-190-250 (o rezerva), care este alimentata cu apa din sistemul de circulatie. Vitrata de apă rece pe pielea de lucru unitatea de răcire a uleiului este de 500 m 3 ore.

Sistem de control și management siguranța turbinei: controlul parametrilor de lucru; înregistrarea celor mai importanți parametri; semnalizare tehnologică, de perspectivă și de urgență; controlul automat al grupurilor funcționale de mecanisme conectate tehnologic și organe de blocare și reglare, care sunt duplicate prin telecomenzi de la scutul blocului; stabilizarea automată a parametrilor scazuți, întreținerea sarcinilor, care necesită implementare promptă în procesul de funcționare normală;

oprire automată a turbinei și control suplimentar. Gestionarea instalației centralizate se realizează din sediul unui panou de control bloc.

Sistemul de control și managementul sunt construite pe baza aparatelor și echipamentelor electrice.

Atașament de condens constă din două condensatoare, o anexă de evacuare a aerului, pompe de condens ale pompei 1 și 2, pompe de circulație și filtre de apă.

Grupul de condensatoare are două condensatoare cu înfășurare centrală. Condensatoare - cu un singur flux, cu trecere dublă.

Accesoriul principal poate fi: două jeturi principale de jet de abur, un jet de abur de pornire al sistemului de circulație și un jet de apă.

Unitatea turbină este deservită de două grupuri de pompe de condens: două pompe de condens ale primei pompe, care furnizează condens de la condensatoare la instalația solară și două pompe de condens ale celei de-a doua pompe, care furnizează condens prin pompa regenerativă către dezaerator. și către sistem.

Robotul are o pompă de grup cutanat, cealaltă pompă este una de așteptare.

Apa rece este furnizată condensatorului prin pompe de circulație.

Pentru a vedea vidul, se livreaza o suflanta DN 150 mm cu actionare electrica. Controlul suflarii este controlat de la distanta de pe scut si "pe" blocarea celor trei protectii bloc centrale ale turbinei.

Instalat regenerativ Este recunoscut pentru Puithuvu PidWowvu Zhivnої vist VIDBATHTSSYA Z PRODUSHNYH STĂZURI TURBINI, і SLADєєєєєєєєєєєєєєєє de la 5 PND, deaerator și trei PVD. Schema termică de bază a instalației este prezentată în Fig.3.

Schema de transmisie a instalației a două pompe vii de la antrenări turbo cu condensare.

HDPE nr. 1, 2, 3, 4 și 5 tip suprafață, verticală, construcție sudată. PND nr. 3 și 4 pot fi răcite cu abur. Condensul din aburul de încălzire este cascat, condensul de la LPH nr. 5 este turnat în LPH nr. 4, condensul de la LPH nr. 3 este turnat în LPH nr. 2, stelele sunt turnate în condens între HDH nr. 3 că 2.

La LPH Nr.4 este instalată o pompă, la LPH Nr.2 - două pompe de efluent, dintre care una de rezervă.

Din HDPE nr. 1, condensul este aruncat printr-un sifon din apropierea condensatorului.

Două grupuri de HPH au fost instalate pentru a sprijini după dezaeratorul de apă vie. Trei HPH zdіysnyuyut poslіdovny pіdіvі vіdіgіv vіdіlії vod după deaerator.

Sisteme PVD din piele pentru răcirea aburului combustibil pentru supraîncălzirea aburului, o supapă de control pentru introducerea condensului din încălzitor și un vas de observare pentru atașarea unui senzor regulator de nivel cu un dispozitiv de semnalizare.

Admisia grupului de LDPE este compusă dintr-o supapă de admisie, o supapă de reținere, conducte de pornire și un racord.

Zliv condensat din cascadă pіdіgіvachіv.

Când HPH este pornit, este permisă funcționarea turbinei cu o presiune de până la 500 MW.

munca de curs

Dilatarea termică a turbinei K-500-240

Intrare

Date săptămânale

1. Scurtă descriere a designului turbinei

Expansiunea termică a instalației de turbine

1 Procesul lui Pobudov de extindere a pariului în diagrama h-s

2.2 Razrahunok al sistemului de sprijin regenerativ al apei dătătoare de viață

Selectarea numărului de numere pentru un anumit cilindru, sortarea diferențelor de entalpii de pariu prin remițe

1 Determinarea picăturilor de căldură de-a lungul coborârilor cilindrului turbinei cu abur

4. Evaluarea etanșeității turbinei pentru un pariu vitratoy dat

Expansiunea termică și gaz-dinamică detaliată a unei etape date

6. Amorsarea alegerii profilelor pentru NA și RK din atlas

6.1 Deschiderea ecranului duzei

2 duze Rozrahunok care sună

3 Grila de lucru Razrahunok

4 Vndnosny bladed stadiu KKD

7. Amorsarea elementelor minerale

7.1 Razrahunok al lamei robotice a etapei rămase

2 Diagrame de vibrații Pobudova ale lamei robotizate a etapei rămase

3 Desemnarea frecvenței critice a rotorului

Visnovok

Lista de referinte

addendum

Intrare

Pentru turbinele de tip P, pentru rata salarială rozrahunkov, rata salarială pentru turbină este acceptată pentru modul de tensiune nominală.

Dilatarea termică a turbinei depinde de metoda utilizată pentru desemnarea principalelor caracteristici ale părții de curgere: numărul și diametrele treptelor, înălțimile duzelor și bavurilor de lucru și tipurile de profile, randament. pași, okremikh tsylіndrіv și turbіnі într-un întreg.

Dilatarea termică a turbinei depinde de presiunea dată, de numărul stabilit de pariuri și de parametrii de final ai pariului, de numărul de rotații; la proiectarea turbinelor cu rate de pariere reglementate, în plus, pe sarcinile tysk-ului și cuantumul ratelor.

Metoda proiectului de curs este dezvoltarea abilităților practice de proiectare și transformare a turbinelor, care funcționează atât pe abur, cât și pe gaze, fie că este vorba de depozit.

turbină cu abur cu pale rotorului cilindric

Date săptămânale

Date de ieșire:

Prototip de turbină K-500-240;

Sarcina electrică nominală N e =530 MW;

Parametri Cob: P 0= 23,5 MPa, t 0=520°С, η 0i =0,87;

Kіntseviy tysk: R Inainte de =5,5 kPa;

Temperatura apei vitale pentru restul încălzirii t pv = 260 ° C;

Frecvența de înfășurare a rotorului turbinei n=3000 rpm.

1. Scurtă descriere a designului turbinei

Turbină cu abur K-500-240 - turbină de condensare cu cilindru de cotiricil cu supraîncălzire intermediară a aburului, care este suflat în condensator printr-un sistem regenerativ de alimentare cu apă regenerativă.

Posibilitate de pariuri nereglementate la centrala electrica.

Tabelul 1 Parametrii turbinei

Parametrii turbineiK-500-240Presiune nominală/maximă, MW 525/535 3/h51 480

2. Dilatarea termică a instalației de turbine

2.1 Cum să extindeți pariul în graficul h-s

Krapka 0: depinde de parametrii dați ai pariului = 23,5 MPa și = 0,995. Conform diagramei h-s, sunt alocați alți parametri 0.

Krapka 0: Ventilatorul 0-0 se bazează pe procesul de control al clapetei de accelerație pe supapele de oprire și de reglare În acest ritm, se aplică 2% din presiune.

Entalpia nu se modifică în timpul throttlingului, deci h0 = h0 = 3258,9 kJ / kg.

În funcție de presiune și entalpie, va exista un punct 0 și se vor determina parametrii її.

Krapka A: vіdrіzok 0-А vіdpоіdає la procesul de expansiune izoentropică a aburului CVP până la presiune = 3,72 MPa. hA = 2809,24 kJ/kg.

Krapka 3: vіdrіzok 0-3 vіdpovidає la procesul real de extindere a pariului în CWS cu îmbunătățirea pierderilor interne de energie în partea de flux. Evaluând valoarea KKD ventral intern al CVP, se pare că este de 87%.

h3 = h0 - h0iCVD (h0 - hA) = 3258,9-0,87 (3258,9-2809,24) = 2875,55 kJ/kg

3,89 MPa.

Krapka C: Voi paria după separator. Nivelul de uscare după ce separatorul este acceptat XC = 0,99.

Krapka D: Voi începe pariul după SPP și va depinde de parametrii specificați ai pariului după reîncălzire tD = 520 250 0C. Costul presiunii asupra SPP și în receptorul de la SPP către TSSND este acceptat cu o rată de 8%.

0,92 = 0,92 3,89 = 3,58 MPa.

Krapka N: Vіdrіzоk D-N sprijină procesul de expansiune izoentropică a aburului CSD și LPC până la capătul de prindere = 0,0055 0,05 MPa, = 2199,56 kJ/kg.

Krapka înainte: Vіdrіzok D-K vіdpovіdaє extinderea reală a pariurilor în turbinele CSD și LPC cu îmbunătățirea costurilor interne. Evaluarea valorii KKD permeabil intern în CSD și LPC în aspect de 87%.

H0iCD (-) = 3493,85 - 0,87. (3493,85 - 2199,56) = 2367,82 kJ/kg

0,0055 MPa.

Dacă încurajați procesul de extindere, se adaugă puncte pe care voi paria în selecții de turbine nereglementate. Petele se găsesc la periferia liniei de expansiune și izobara care se potrivește menghinei la selecții. Alegerea pentru selecțiile CWD este adoptată pe baza principiului unei subdiviziuni egale a procesului de extindere în funcție de numărul de blocuri:

14,1 MPa; = 8,64 MPa; = 4,94 MPa.

Presiunea în selecțiile HR și LPC este adoptată pentru principiul unui proces neuniform de extindere de la picături mai mici la trepte la creșteri mai mari ale numărului de trepte (este setată diferența mai mică pentru 7 plăci):

P4 = 4,72 MPa; P5 = 0,74 MPa; P6 = 0,26 MPa; P7 = 0,123 MPa

Tabelul 2 Tabelul parametrilor de pariu pentru procesul de extindere

Punct de proces Tisk, p, MPa Temperatura, t, 0C Etapa de uscare, x Volumul pitomiei, v, m 3/kgEntalpie, h, kJ/kg0 0 1 2 3 A G DNK 4 5 6 723.5 23.03 14.1 8.64 3.89 3.89 6.76 3.8 0.0055 0.0055 4.72 0.84 0.26 0, 123520 518.12 442.6 398.7 269.76 253.11 349.3 510 73.2 73.2 421.7 223.9 167.3 119,70,995 0.994 0.929 0.902 0.874 0.873 0.9990 - 0.823 0.874 - 0.977 0,939 0,939 0,939 0,9120.0127 0,013 0,0195 0,0936 0,0556 0,054 0,1751 0,0937 18.387 19.522 0.3586 1.1410 2,5650 6.3 8 2818.3 3021.37 3493.85 2237.85

Orez. 1. Procesul de extindere a pariului în diagrama h-s

2.2 Razrahunok al sistemului de sprijin regenerativ al apei dătătoare de viață

Temperatura apei calde: t pv = 260 ° C

Kіntseviy tysk: R Inainte de = 5,5 kPa că temperatura este bună .

Parametri Cob: P 0= 23,5 MPa, t 0=530°С, η 0i =0,87.

Pіdіgіv apă dătătoare de viață într-un singur PVD:

Primesc căldură de la dezaerator і temperatura apei dătătoare de viață la intrarea în dezaerator:

Pidіgriv vodi într-un PND:

Temperatura în condensator:

Selectăm pompa de condens pentru datele din fabrică. Menghina de yoga devine 3,96 MPa. Cunoaștem menghina de la ieșirea pompei de condens.

Se știe că apa este încălzită în pompa de condens: Noi acceptam

După ce a acceptat o presiune scăzută în presiunea scăzută, este un viciu pentru PND:

Cunoaștem temperatura condensului principal la intrarea în dezaerator, luându-l în față .

Amintiți-vă că încălzirea în PND este egală cu temperatura din spatele pielii PND.

Pe K-500-240/3000, pompa de revitalizare PT-3750-75 este instalată cu următorii parametri: de exemplu MPa; KKD 80% zgidno s GOST 24464-80. Cunoaștem viciul la ieșirea și ieșirea lui Mon.

Cunoaștem încălzirea la pompa care dă viață.

Știm temperatura apei dătătoare de viață în acel punct .

Temperatura semnificativă după PVD dermic.

După ce a introdus 0,7 MPa în PVD, cunoaștem presiunea din spatele PVD a pielii:

Acceptăm subrăcirea la temperatura de decantare pentru HDPE - 4 0Z, pentru PVD - 6 0З știm temperatura drenajelor, știm presiunea pariului, care este grіє, în pіdіgіvachs:

3. Selectarea numărului de chei ale unui anumit cilindru, sortarea diferențelor de entalpie de pariu în funcție de adunări

3.1 Calculul picăturilor de căldură în funcție de blocurile cilindrului turbinei cu abur

Expansiunea termică a etapei de control:

Rozrahunok din prima delyanka:

Scăderea de căldură a HPC este vizibilă:

kJ/kg

de - zalezhnist că.

m/kg; Domnișoară.

de - Fallow tysku in kіntsі dіlyanka, kJ/kg

Putem vedea căderea reală de căldură a HPC:

kJ/kg

Razrahunok al unei alte afaceri:

Putem vedea scăderea de căldură a CSD:

KKD extern semnificativ intern:

de - Depozit vіd i, %

Să vedem cât va fi pariul:

Oferind menghină la intrarea în parcelă, menghină la ieșirea din parcelă:

de - Zalezhnіst tysku în kіntsі dіlyanki, .

Pot vedea suma cheltuielilor din fluxul de numerar ieșit:

Zalezhnіst tysku kіntsi kіntsi.

Putem vedea scăderea reală de căldură a CSD:

kJ/kg

Rozrahunok din al treilea lot:

Scăderea de căldură a LPC este vizibilă:

KKD extern semnificativ intern:

Depuneri de apă, %.

Să vedem cât va fi pariul:

Schimbarea menghinei la intrarea in lot cu menghina la iesirea din lot:

Zalezhnіst tysku kіntsi kіntsi, .

Vіdnosna valoarea costurilor іz vyhіdny swvidkіstyu:

de - Fallow tysku în kіntsі dіlyanka, kJ / kg.

Depunerea conținutului de apă teoretic indus, %

În mod semnificativ, sfârșitul teoriei procesului teoretic:

Diferență semnificativă sub linia pariului brut brut (X=1) în domeniul pariului pe apă: kJ/kg

Putem vedea presiunea medie:

(+)/2=(0,2+0,0055)/2=0,1 MPa

Putem vedea scăderea reală de căldură a LPC:

Putem vedea diferența de căldură a turbinei, care este maro și vicoros.

kJ/kg

Am clarificat rata de pariu pe turbină:

Expansiunea termică a treptelor HPC nereglate:

Putem vedea diametrul mediu al plăcii:

etapa de de-reacţie

Ieșire eficientă din fluxul din șirul de duze: pentru o etapă cu un singur rotor, .

Coeficientul de frecare al grătarului, .

Viteza de pariere izoentropică reactivă, asigurată prin diferența de trepte:

Circumferința înfășurării discului în funcție de diametrul mediu al treptei:

Apă de pânză

Diametrul mediu al treptei:

4. Evaluarea etanșeității turbinei pentru un pariu vitratoy dat

Vizitatori de la departamentul tehnic:

N e \u003d 530 MW - putere electrică nominală;

R 0\u003d 23,5 MPa - presiunea pariată la intrarea în turbină;

t 0=530 Z 0- temperatura aburului la intrarea in turbina;

η 0=0,87;

P inainte de \u003d 5,5 kPa - presiunea pariului la ieșirea din turbină.

Temperatura apei vitale pentru restul încălzirii t pv = 260 ° C;

Frecvența de înfășurare a rotorului turbinei n=3000 rpm.

Presiunea pariului în fața duzelor primei etape de control:

Suma pariului pentru restul turbinei:

Anvelopă pentru CWS la ieșirea din pariu în reîncălzirea industrială:

Tik a pariat pe ieșire în domeniul CSD de reîncălzire:

Disiparea căldurii HPC:

Vitrata a pariat pe turbina pentru fata pe care am stabilit KKD:

Setat de căderea de căldură a etapei de control HPC:

kJ/kg

KKD intern extern al etapei de control:

Diferența termică în stadiul de control:

KJ/kg

m/kg (conform diagramei H-S).

Menghină din spatele manetei de reglare:

5. Expansiunea termică și gazodinamică detaliată a unei etape date

Rozrahunok din primul vіdsiku:

Diametrul primei trepte nereglate este indicat:

de - pentru o treaptă dublă, mm.

Variație de swids:

de-stadiul reacţiei robotului Primul pas se face în limite, p.30

Coeficientul de netezime al grătarului duzei, . Rafinarea diferenței termice a primei trepte nereglate din spatele parametrilor galvanizării înaintea etapei:

kJ/kg

Diferența termică la soluția duzei:

kJ/kg

Înălțimea duzei:

de-pitomium obsyag pariat la sfârșitul expansiunii izoentropice în duze, m/kg (diagrama H-S).

Viteza teoretică de finalizare a pariului din grila duzei:

de -coeficientul de colorare a grătarului duzei;

Pașii parțialității pasului, .

Fluxul de ieșire eficient din matricea de duze este primit în limite.

Înălțimea secțiunii de lucru a primei trepte:

de - supracurba interna, mm.

Zovnishhnіy perekriva, mm.

Diametrul rădăcinii treptei:

Diametrul țintă este acceptat permanent pentru o conductă:

diferența termică deizoentropică a primului vânt;

kJ/kg (conform diagramei H-S).

kJ/kg

Ajustarea diferenței termice pentru parametrii statici ai pariului înainte de pas, acceptată pentru toate tipurile de credite, crim first (pentru primul, diferența pentru parametrii galvanizării și pentru parametrii statici ai egalului) se calculează conform la formula:

kJ/kg

Coeficientul de rotație a căldurii:

Pentru procesul din zona pariurilor supraîncălzite:

Nepotrivire: kJ/kg

Corecția la diferența termică: prima etapă:

kJ/kg

alte bunuri comune:

kJ/kg

Corectarea diferenței termice din spatele parametrilor statici ai pariului:

primul pas: kJ/kg

alte valori: kJ/kg

Dobutok înălțime pe diametru.

Înălțimea scapulei grătarului robotizat de orice nivel de vedere a pielii:

Diametrul treptei:

Înălțimea duzei.

Tabelul 3

Denumirea cantităților Denumire Dimensiune Formula, metoda de desemnare cădere de căldură pas în spatele parametrilor statici mJ/kg44.1

41.64 Pitomy a făcut un pariu pentru porțile muncitorilor m /kg/s Diagrame H-S 0,02350,0270,030,034 m 0.03640.04360.0480.055 Înălțimea grilei de lucru m 0.0420.0480.0520.0582 Înălțimea matricei de duze m 0.0390.0450.0490.0542 m 0,930,9360,940,9462

Rozrahunok alte vіdsіku:

Căderea termică în spatele parametrilor etapei de galvanizare a unei alte surse de apă:

2. Diferența termică a oricărei etape a primei creme:

kJ/kg

3. Diferența termică pe grila duzelor din prima etapă:

kJ/kg

4. Uscăciune fictivă:

5. Rugozitate pe diametrul mediu al lamelor de lucru din prima etapă:

6. Diametrul mediu al unei trepte de alt tip:

7. Înălțimea grătarului duzei din a 7-a etapă:

de-pitomy obsyag pariu la sfârșitul expansiunii izoentropice în duze, m/kg (diagrama H-S)

Coeficientul de ștergere a duzelor, .

de - Pașii parțialității pasului, .

Fluxul de ieșire eficient din matricea de duze este primit în limite.

8. Înălțimea grătarului de lucru al primei trepte:

supravopsire interioară: mm.

Zovnishhnіy perekriva, mm.

Diametrul rădăcinii treptei:

Diametrul țintă este acceptat permanent pentru o conductă:

Numărul de pași ai ghidului:

diferenţial termic deizoentropic, kJ/kg (conform diagramei H-S).

kJ/kg

Numărul de orientare a arborilor (cilindru):

Varietăți de înălțime pe diametru:

Valoarea animalelor de companie este obsyagiv și conform diagramei H-S după distribuția diferenței, care cade pe vіdsіk, conform adunărilor.

Înălțimea scapulei grătarului robotizat de orice nivel de vedere a pielii:

13. Diametrul treptei:

14. Înălțimea matricei de duze.

Tabelul 4

Denumirea cantităților Denumire Dimensiune Formula, metoda de desemnare scăderea căldurii pas în spatele parametrilor statici mJ/kg34,8

6. Amorsarea alegerii profilelor pentru NA și RK din atlas

6.1 Deschiderea ecranului duzei

În funcție de tipul matricei de duze:

Diferența termică aparentă a matricei de duze:

kJ/kg

Rata teoretică de pariuri pe ieșirea din poarta duzei cu expansiune izoentropică:

Numărul Mach pentru procesul teoretic în duze:

Fluiditatea sunetului la ieșirea din șirul de duze cu terminație izoentropică:

de - Tisk în spatele duzelor (conform diagramei H-S), MPa;

Obsyag pitomie teoretic pentru duze (diagrama Н-S), m/kg;

Pokaznik, pentru un pariu supraîncălzit.

Când opriți profilurile cu canale care sună.

6.2 Duze Razrahunok care sună

Duzele Rosrahunok care sună, cu completare subcritică:

Este evident că duzele sunt tăiate, ceea ce sună astfel:

de - coefіtsієnt vitrati zăbrele duzei.

Numărul de pariuri care se înfășoară prin capătul din față al extensiei turbinei:

Etapa suplimentară a parțialității treptei față de înălțimea matricei de duze:

Etapă de parțialitate optimă (pentru o treaptă cu un singur rotor):

Înălțimea duzei:

Pierderi de energie în duze:

kJ/kg

de - Coeficientul de rezistenţă al grătarului duzei, .

Tip poarta: S-90-12A.

Pentru caracteristica răzătoarei selectate, luăm cel mai bun krok:

Croc grat: mm

de - pânză sub formă de zăbrele, .

Lățimea exterioară a canalului matricei de duze:

Numar de canale:

6.3 Designul grătarului de lucru

Diferența termică, care vicorizează în duze, este reflectată în punctul H-S al diagramei.

Diferența termică, care vikoristovuetsya pe omoplați:

kJ/kg

Securitatea intrării la grătarul de lucru al secolului I:

Pobudova tricotului de intrare a shvidkos:

de - vіdnosna swidkіst în grătarul de lucru al primei vіntsa

Opacitatea teoretică la ieșirea din grătarul de lucru:

Numărul Mahu:

de pentru pariuri supraîncălzite;

Menghină în spatele grilei de lucru (conform diagramei H-S), MPa.

Cantitatea de pitoma din spatele unei grile de lucru (conform diagramei H-S), m/s.

Vihіdna ploschа robochoї ґpati pentru lipsa egală de vizibilitate:

msm2 mm2

de-coeficientul de colorare a grilei de lucru, .

Înălțimea lamei de lucru (înălțimea permanentă):

devalorizarea suprapunerii, mm;

Voi revopsi valoarea, mm;

tip la profilul lucrătorului R-23-14A, div.

Vіdnosny krok, .

Croc Grat:

Numar de canale:

Cum ies din grila de lucru:

Confruntarea cu securitatea ieșirii dintr-un pariu dintr-o rețea de lucru:

de - coeficientul suedez.

Rata de pariere absolută la ieșire, m/s.

Fluxul de ieșire Kut în Rusia absolută (depinde de trikutnik de ieșire al shvidkost).

6.4 Vndnosny vaned stadiul KKD

Pentru cheltuirea energiei în partea de flux:

Risipirea energiei de la porțile de lucru:

kJ/kg

Risip de energie din weekendul swidkistyu:

kJ/kg

În spatele proiecțiilor swidkost:

Cheltuieli cu pariurile parțiale:

de - V_dnosna valoare vtrat v_d ventilatie;

Vіdnosna valoarea vtrat pe arcurile de capăt ale segmentelor duzei;

Etapele parțialității:;

O parte din miză este ocupată de o carcasă.

Valoarea Vіdnosna a cheltuielilor pe rublă:

Orez. 2. Trucuri de shvidkos din prima etapă a HPC

Orez. 3. Trucuri de shvidkos din etapa a 11-a a CVP

Aparatul direct al primei etape:

Selecția profilelor de lame pentru aparatele de ghidare și de lucru se efectuează în timpul rozrahunka de tricutniks de shvidkos. Pentru aparatele de ghidare la ieșire α1=14° este selectată profilul aerodinamic subsonic C-9015A.

Orez. 4. Profilul lamelor pentru ghidaj și dispozitiv de lucru

1=0,150 m-cod.

Pentru Securitate α1=14 ° profil de reglaj tăiat α y = 54°.

Profilul acordurilor:

Locuri de muncă din primul pas:

Pentru lucrul ґrat pe capota exterioară β2= Este selectat profilul de 23° R-3525A.

Orez. 5. Profil Р-3525А

Lățimea secțiunii de lucru este aleasă în funcție de prototip: 2=0,0676 m-cod.

Pentru Securitate β2= Tăierea la 23° a instalației profilului β y = 71°.

Rocă vizibilă ґrat t=0,62

Profilul acordurilor:

Set direct 11 pași:

Pentru aparatele de ghidare la ieșire α1=14 ° este selectată folia aerodinamică subsonică C-9015A.

Orez. 6. Profilul lamelor pentru ghidaj și aparatul de lucru

Lățimea aparatului direct este selectată în funcție de prototip: 1=0,142 m-cod.

Pentru Securitate α1=14° profil de instalare α y = 54°.

Rocă vizibilă ґrat t=0,62

Profilul acordurilor:

7. Amorsarea elementelor minerale

7.1 Razrahunok al lamei robotice a etapei rămase

Când rozrahunka pe minusculul penei unui omoplat robotizat, puteți fi asigurat de următoarele forțe:

1. Zginaє vіd dynаmіchny vplyu flux.
2. Modificări în forma diferenței de presiune statică pentru evidenta reacției la probleme.
3. Raztyaguє vіd ії vіdtsentrovї sily vlasnoї masi

Se efectuează reîntinderea tensiunilor de întindere și încovoiere la cele mai solicitate - tăierea rădăcinii scapulei.

Tensiunea tensiunii în secțiunea rădăcină a omoplatului profilului în picioare este prezentată astfel:

de - grosimea materialului lamei;

împachetare Kutova shvidkіst;

0,13 m - omoplat; Raza medie a scapulei:

raza de-periferică

Coeficientul de promovare

În mod semnificativ, coeficientul marjei de interlinitate. Pentru pregătirea lamelor s-a ales oțel 20X13, pentru aceeași interclinicitate la o temperatură care este de 480 MPa. În această ordine, stocul pentru depozitul mіtsnistyu:

Momentul final la rădăcină pererizi:

stres de-aerodinamic în direcții circumferențiale și axiale:

de - proiecţiile cotelor absolute ale pariului pe axa absolută

Apăsați până și după grătarul de lucru al treptei rămase

Pitomy obsyag la ieșirea din stadiul rămas (CVD)

0,149 m3/kg;

Krok robotic grati;

Efortul maxim de încovoiere (întindere) în tăierea marginii rădăcinii:

de - momentul minim de inerție pentru tăierea profilului:

profil de-cord;

Profil tovshchina maxim;

Progetul maxim al liniei de mijloc a profilului

7.2 Diagrame de vibrații ale lamei de lucru din treapta rămasă

Frecvența clivajelor umede ale lamei cantilever a supradebitului permanent:

de - persha vlasna frecventa;

Frecvența este diferită;

omoplat, 0,13;

r - grosimea materialului;

Coeficientul caracteristic al primei frecvențe;

Coeficientul caracteristic al altei frecvențe;

Modulul de elasticitate al materialului;

Moment minim de inerție pentru tăierea profilului;

Zona de secțiune transversală, .

Frecvența dinamică de înfășurare este determinată de formula:

frecvența de - vlasna a scapulei cu înveliș urahuvannyam;

Frecvența de putere statică (cu un rotor nedistructiv);

Frecvența de înfășurare a rotorului;

B - coeficient, care trebuie depus în geometria lamei (sub formă de flaciditate).

Orez. 7. Diagrama vibrațiilor lamei de lucru a treptei rămase

7.3 Determinarea frecvenței critice a rotorului

Înfășurarea frecvenței critice Razrahunok a rotorului:

de D = 916 mm;

L = 4,12 m; V = 2,71 m 3;

r = 7,82× 103 kg/m 3.

G=V ×r× g = 2,71 × 7,82× 103 × 9,81 \u003d 208 169 N.

Visnovok

Turbina este un motor unic, motiv pentru care regiunea este foarte aglomerată: de la centralele de înaltă presiune ale centralelor termice și nucleare până la turbine de joasă presiune de mini-CHP, unități de transport de putere și unități turbo de motoare diesel cu ardere internă.

Turbina cu abur este motorul, iar aburul supraîncălzit este transformat în energie cinetică și apoi în energia mecanică a învelișului rotorului.

În acest proiect de curs a fost proiectată o extindere termică a turbinei K-500-240.

Metoda proiectului de curs este dezvoltarea abilităților practice de proiectare și transformare a turbinelor, care funcționează atât pe abur, cât și pe gaze, fie că este vorba de depozit.

Lista de referinte

1. Rivkin S.L., Aleksandrov A.A. Puterea termofizică a apei și a aburului de apă - M.: Energiya, 1980. - 424 p.

Rivnyannya la rozrahunku pe EOM puterile termofizice de apă și vapori de apă: Circulară operațională Nr. Ts-06-84 (t) / Pentru roșu. Rivkina S.L. - M: Golovtekhupravlinnya z ekspluatatsii ї energosistem, 1984. – 8 s.

Rivkin S.L. Puterea termodinamică a creșterii produselor de ardere a incendiilor. - A doua vedere, Rev. - M: Energoatomizdat, 1984. - 104 p.

Zubarev V.M., Kozlov A.D., Kuznetsov V.M. Puterea termofizică a gazelor importante din punct de vedere tehnic pentru temperaturi și presiuni ridicate: Dovіdnik. - M: Energoatomizdat, 1989. - 232 p.

GOST 7.32-91. Sună despre munca bazată pe știință.

GOST 7.1-84. Descrierea bibliografică a documentului.

Centrale termice și nucleare: Dovidnik / Zag. ed. V.A. Grigor'eva, V.M. Zorina. - A doua vedere, Rev. – M.:, 1989. – 608 p.

Turbine cu abur și gaz: un manual pentru universități / Ed. A.G. Kostyuk, V.V. Froliv. - M: Energoatomizdat, 1985. - 352 p.

Troianovsky B.M. Variante ale părții de curgere a turbinelor cu abur // Stații electrice. - 2003. - Nr 2. - S. 18-22.

Turbină cu abur K-160-130 HTGZ/Pentru roșu. S.P. Sobolev. - M: Energie, 1980. - 192 p.

Moshkarin A.V., Polezhaev O.V., Polezhaev A.V. Scheme termice optime ale blocurilor pe vicii de pariuri supercritice: Rezumate ale științei și tehnologiei internaționale avansate. conferinţă. Stan și perspectivele dezvoltării tehnologiei electrice (lectura X Bernard). - Ivanovo: IDEU. - 2001. - T. II. - S. 86.

Vikhrov Yu.V. Despre progresul științific și tehnic în căldura și puterea luminii. - Energetik. - 2002. - Nr 2. - S. 28-32.

addendum

Schema termică a turbinei K-500-240:

Extinderea târzie a turbinei K-500-240:

- 789,59 Kb

Intrarea 3

1. Caracteristica scurtă a instalației de turbine 4

2. Schema termică a instalației 7

3. Deținerea suplimentară a unei instalații cu turbine 9

3.1. Condensator 9

3.2. Pіdіgrіvach menghină joasă (PND) 11

3.3. Pіdіgrіvach menghină înaltă (PVD) 14

3.4. Dezaerator 15

4. Statul Palivne 17

4.1 Zagalna schema ca posesia unui stat palid

centrale electrice pe bază de petrol 17

4.2. Caracteristica paliva 18

Visnovok 20

Literatura 21

Intrare

Scopurile acestui proiect de curs sunt extinderea și consolidarea cunoștințelor pentru cursuri speciale pentru a stăpâni principiile de îmbunătățire a eficienței TES, precum și metodele de dezvoltare a schemelor termice ale școlilor profesionale, celelalte elemente ale acestora și analiza injecției tehnice. solutii adoptate la alegerea instalatiilor de scheme si mod de factor termic.

Generarea de energie electrică în țara noastră este construită de termocentrale – mari întreprinderi industriale, în care forma energiei este dezordonată – căldură – se transformă într-o formă ordonată – flux electric. Un element invizibil al unei stații electrice moderne este o unitate de turbină cu abur, combinația dintre o turbină cu abur și un generator electric care poate fi indus.

Centrale termice, yakі, krіm elektroenergії, într-un număr mare de oameni lăsați să intre căldură, de exemplu, pentru nevoile producției industriale, arsarea budіvel, se numesc centrale termice și electrice combinate (CHP). Peste 60% din energia electrică la CET este generată prin îmbunătățirea furnizării de căldură. Modul de lucru pe stocare termică asigură mai puține deșeuri la temperaturi scăzute. Zavdyaki vykoristannyu vіdpratsovanoї căldură CHPP asigură o mare economie de foc.

1. O scurtă descriere a instalației de turbine K-500-240.

Turbina cu abur cu condensare K-500-240 LMZ a companiei de generare a turbinelor „Leningrad Metal Plant Plant” (PT LMZ) cu ​​o putere nominală de 525 MW, cu o presiune a aburului de 23,5 MPa într-un bloc cu boiler cu flux direct. Parametrii nominali ai turbinei sunt indicați în Tabel. 1.1.

Tabelul 1.1. Valorile nominale ale parametrilor principali ai turbinei K-300-240

Turbina poate fi utilizată pentru prize de abur nereglementate, care sunt utilizate pentru creșterea apei vii (condens principal) în patru LPH-uri, deaeratoare și trei HPH-uri până la o temperatură de 276 ° C (cu o sarcină nominală a turbinei și o turbină de antrenare sub tensiune a cap pompă sub tensiune cu abur de la priza de aer).

Datele despre selecția pariurilor pe regenerare și propulsie turbo sunt prezentate în Tabelul 1.2.

Tabelul 1.2. Caracteristicile completărilor.

Am o dedicație regimului Roboti la spectacolul nominal al supapelor de la Nominalnaya, Parametrii Particulari Nominali ai Supraîncălzirii Primniya, Nominal -Teren 3 Vetti Vitrati 51 480 m3/Vitrati 51 480 m3, 51 480 m3/ selecție pentru plăcile 23 (34) ale CSD și menținerea ciclului apei nesărate 33 t/an.

La puterea maximă, includerea pariurilor pe consumul de apă pentru CSD și alte orificii de ventilație, cu excepția sistemului de regenerare, fără realimentarea condensatorului, parametrii nominali ai puterii de pariere și funerare și temperatura apei, care se răcește, presiunea de 535 MW poate fi îndepărtată.

Turbina este o unitate de cilindru de chotiricil cu un singur arbore, care constă din 1 HPC + 1 TsSD + 2 TsND. Aburul de la cazan este furnizat prin două conducte de abur către două supape de închidere. Pielea acestora se blochează cu două supape de control, care permit aburului să ajungă la HPC prin patru conducte. La carcasa internă a HPC, cutiile de duze sunt sudate. Fitingurile acționate cu abur pot fi conectate de la carcasa exterioară a cilindrului și a arborelui - de la gâturile cutiilor de duze.

După ce a trecut duza, aburul se află la oala din stânga, care se formează din treapta de control și cinci glisări, se rotește la 180 ° și este trecut la fluxul din dreapta, care este pliat din șase plăci ale menghinei și este lăsat să intre. pe conductele intermediare de supraîncălzire. După o supraîncălzire intermediară a aburului prin două conducte, acesta este adus până la două supape de închidere ale CSD, instalate pe părțile laterale ale cilindrului, și prin acestea la patru cutii de supape de control, care se află direct pe cilindru.

CSD cu dublu flux poate avea 11 trepte în fluxul pielii, iar primii pași ai fluxului pielii sunt localizați în corpul intern central. De la țevile de evacuare ale LPC-ului, aburul este conectat prin două țevi la două LPC-uri.

CND - dvopotokovі, mayut cinci picături într-o transpirație a pielii. Introducerea pariului se realizează în partea de mijloc a cilindrului, care este alcătuită din părțile exterioare și interioare. Țevile de eșapament ale LPC sunt sudate la condensatorul târziu.

Rotoarele HP și SD sunt integral forjate, rotoarele ID sunt cu discuri montate, cu înălțimea palelor de lucru ale treptelor rămase de 960 mm. Diametrul mediu al treptei este de 2480 mm. Rotoarele pot fi la fel de norocoase mufti și se află pe două suporturi.

Punct de fixare la sistemul de alimentare cu apă (lagăr persistent) pentru roztashovaniya mizh CVS și CSD.

Turbină maє abur labirintovі ushchіlnennya. La capătul frontal al LPC, un cuplu este alimentat cu o presiune de 0,101-0,103 MPa de la colector, a cărui presiune regulator este egală cu 0,107-0,117 MPa. Vіdsmoktuvachі z peredostannykh vіdsіkіv zvedenі la zagalny colector, în care regulatorul „la sine” apasă 0,118-0,127 MPa.

Din camerele de piatră de capăt, expansiunea tuturor cilindrilor ventilatoarelor de abur este însumată de ejector printr-un răcitor cu vid. Schema de viață de la sfârșitul HPC și HPC vă permite să furnizați abur fierbinte de la un dzherel terță parte atunci când porniți turbina dintr-o stare rece.

Aparatul cu palete al turbinei pentru deschidere și închidere funcționează la o frecvență de 50 Hz, care corespunde frecvenței de înfășurare a rotorului unității de turbină 50 s -1. Trivalul robotului cu turbină este permis când frecvența este de 49,0-50,5 Hz.

2. Schema termica a instalatiei.

Schema termică de principiu (PTS) a centralei definește diferența principală în procesul tehnologic de generare a energiei electrice și termice. Include instalațiile principale și suplimentare de energie termică, care participă la procesul în curs și care intră în depozitul căii abur-apă.

Cilindrii de lucru ai turbinei, aburul este amplasat la unitatea condensatorului, care include un grup de condensator, un accesoriu post-demontare, pompe de condens și circulație, un ejector al sistemului de circulație, filtre de apă.

Grupul de condensator este alcătuit dintr-un condensator cu un fascicul sablat de 15.400 m2 cu o suprafață de 15400 m2 și este destinat pentru condensarea aburului care intră, scindarea la țeava de evacuare a turbinei și economisirea condensului.

Aplicații suplimentare pentru asigurarea procesului normal de schimb de căldură în condensator și alte aparate de vid, precum și pentru crearea rapidă a vidului în timpul pornirii instalației de turbine, inclusiv două jeturi principale cu jet de apă, două jeturi cu jet de apă și un sistem de circulație pentru răcirea de la distanță din părțile superioare ale compartimentului de presare cu jet de apă PS-115.

Pentru introducerea condensului din colectoarele de condens ai condensatorului și alimentarea acestuia către unitatea de soluți bloc, unitatea de turbină are trei pompe de condens din prima etapă, iar pentru alimentarea condensului la dezaerator - trei pompe de condens, care sunt antrenate de motoarele electrice ale jetului de schimbare.

Pompele de circulație sunt proiectate pentru alimentarea cu apă de răcire la condensator și turbinele de răcire cu ulei, precum și la generatorul de răcire cu gaz

Instalația regenerativă este proiectată pentru încălzirea apei vii cu abur, care este selectată dintre turbinele nereglate și poate fi utilizată pentru încălzirea unui generator de răcire cu gaz cu circuit închis, etanșări labirint cu abur rece, PND chotiri, dezaerator și trei HPP.

HDPE - tip cameră, verticală, de suprafață este un design format dintr-o cameră de apă, un corp și un sistem de conducte

PND3 poate fi folosit pentru a răci condensul aburului, care este cald, iar PND4 poate fi instalat cu răcirea aburului, pielea este protejată de o supapă de control pentru introducerea condensului din încălzitor, iar regulatorul electric este protejat de un regulator electronic. LPH2 are două supape de control, dintre care una este instalată pe linia de presiune a pompelor LPH, cealaltă este pe linia de introducere a condensului în condensator, ambele sunt controlate de un regulator electronic.

La turbină є vіdbori pe pіdіgіvachі merezhnoї vіd pokrittya teplofіkatsiynih prub.

Malyunok 2.1. Schema termică de bază

instalație cu turbine K-500-240.

3. Deținerea suplimentară a unei instalații cu turbine

Schema termică a instalației este bogată în motivul pentru care este desemnată ca o schemă de alimentare regenerativă cu apă dătătoare de viață. Un astfel de booster este antrenat în perechi, care este adesea folosit la turbină și introdus în ea prin prize regenerative pentru amplificator, asigurând avansarea ciclului termic CCD și reducerea economiei generale a instalației. У систему регенеративного підігріву поживної води входять підігрівачі, що обігріваються парою, що підводяться від турбіни, деаератор, деякі допоміжні теплообмінники (сальникові підігрівачі, що використовують теплоту пари з ущільнень, конденсатори пари випарників, ежекторів і т. д.), а також живильної води , furios).

Setul complet de echipamente de schimb de căldură pentru unitatea de putere este prezentat în Tabelul 3.1.

Tabel 3.1 - Accesorii pentru schimbul de căldură

3.1. Condensator

Condensatorul este utilizat pentru transferul căldurii de la turbina cu abur în apa de răcire. Valoarea energiei mecanice, care poate fi luată de la 1 kg de pariu, să se depună sub formă de parametri cob și invers, de exemplu, expansiune. În același timp, valoarea presiunii în kіntsі razshirennya vplivaє pe pratsezdatnіst іnіtі masi pariu mai mult cob parametrіv. Expansiunea pariului în turbină se poate realiza doar la menghina din mijloc, în jugul vinului vom merge apoi. Deci, de exemplu, expansiunea gazului într-o turbină cu gaz poate fi redusă doar la presiunea atmosferică. Luați în considerare o altă recunoaștere a condensatorului: luați cea mai mică valoare a limitei de expansiune. Razrіdzhennya sau vidul în condensator se datorează în principal vitezei de condensare a aburului, care ar trebui să fie în cel nou.

Figura 3.1 - Condensator de suprafață

Condensatorul de suprafață este realizat dintr-un corp 4 din oțel sudat sau nituit, la care capete sunt atașate plăcile tubulare 5. Tuburile sunt stivuite în mănunchiuri astfel încât să se asigure cea mai mică încredere pe trecerea pariului. Deseori, între fasciculele adiacente se instalează pereții despărțitori pentru colectarea și evacuarea condensului din 15 fascicule inferioare, astfel încât condensul să nu reducă absorbția de căldură a fasciculelor inferioare. fasciculul de tuburi este principalul element structural al condensatorului. Mănunchiul de tuburi este conceput pentru a compensa faptul că în zona apropiată de intrarea aburului în fascicul are loc condensarea în masă a aburului la o capacitate foarte mică a aerului, iar în zona de penetrare a aburului, condensarea este semnificativ mai slab și mai rece. Pentru a preveni intrarea jeturilor în condens, care, după ce s-a instalat în zona de condensare a masei în zona presiunii parțiale avansate a vântului, fasciculul de tuburi este rupt în părți: fasciculul principal și fasciculul vânt răcoritor. Sarcina principală a fasciculului principal este de a asigura condensarea în masă a aburului cu un suport hidraulic mic, cu cât suportul hidraulic al fasciculului este mai mic, cu atât va fi mai jos menghina de la gâtul condensatorului.

Scurta descriere

Principalele părți ale turbinei cu condensare cu abur K-500-240 LMZ, recunoașterea, principiul diversificării elementelor. Principii pentru îmbunătățirea eficienței TES. O privire asupra metodelor de investigare a schemelor termice ale școlilor profesionale, printre elemente. Analiza afluxului de soluții tehnice adoptate la selectarea schemei termice și a factorilor de regim asupra indicatorilor tehnico-economici ai instalațiilor.

Zmist

Intrarea 3
1. Caracteristica scurtă a instalației de turbine 4
2. Schema termică a instalației 7
3. Deținerea suplimentară a unei instalații cu turbine 9
3.1. Condensator 9
3.2. Pіdіgrіvach menghină joasă (PND) 11
3.3. Pіdіgrіvach menghină înaltă (PVD) 14
3.4. Dezaerator 15
4. Statul Palivne 17
4.1 Zagalna schema ca posesia unui stat palid
centrale electrice pe bază de petrol 17
4.2. Caracteristica paliva 18
Visnovok 20
Literatura 21

APROBAT de sef compartiment tehnic exploatare sisteme energetice la data de 02.07.85.

Mijlocitorul șefului D.Ya. SHAMARAKIV

Nume		Program tipic	Pentru un pariu Vitra			În spatele vântului de căldură
			Singur pe lume	Valoare		Singur pe lume	Valoare
1.1. Godinna vitrata la ralanti
1.2. Dodatkova pitoma vitrata (preot)			t/(MW an)			Gcal/(MW an)
1.3. Caracteristici de spălare:
a) presiunea unui pariu nou și a unui pariu pe adunări		Orez. 6, 7a, 7b	MPa (kgf/m2)			MPa (kgf / cm 2)
b) nivelul de uscăciune al aburului proaspăt
			kPa (kgf / cm 2)			kPa (kgf / cm 2)
g) vitrata apei dătătoare de viață			G a.c. = D0- 40 t/an			G a.c. = D0- 40 t/an
2. Caracteristici la tensiuni și temperaturi constante ale apei de răcire (pentru condensator K-10120 HTGZ): W = 4? 20720 = 82880 t/an; tîn 1 nom= 12 °C și param.1.3
2.1. Godinna vitrata la ralanti
2.2. Dodatkova pitoma vitrata (preot)			t/(MW an)			Gcal/(MW an)
masa 2	STANDARDE ALE INDICATORILOR TEHNICI ȘI ECONOMICI				K-500-240-2 HTGZ

Nume

Program tipic

Pentru un pariu Vitra

În spatele vântului de căldură

Singur pe lume

Spre rău

Trimite răul

Singur pe lume

Spre rău

Trimite răul

1. Caracteristici cu presiune constantă (vid) la condensator

1.1. Dodatkova pitoma vitrata (preot)

kg/(kW an)

Gcal/(MW an)

1.2. Caracteristici malefice

1.3. Caracteristici de spălare:

a) presiunea unui nou pariu pe adunări

MPa (kgf / cm 2)

MPa (kgf / cm 2)

b) temperatura aburului proaspăt

c) temperatura aburului după reîncălzire

d) introducerea unui menghin în tractul de reîncălzire industrială

% R 1 TsSD

% R 1 TsSD

e) presiunea pariului

kPa (kgf / cm 2)

kPa (kgf / cm 2)

f) temperatura apei vii și a condensului principal

g) vitrata apei dătătoare de viață

G a.c. = D0

G a.c. = D0

2. Caracteristici la temperatura apei constante si temperatura apei de racire (pentru condensator K-11520-2KhTGZ W = 51480 t/an; tîn1nom\u003d 12 ° С і parametrii clauzei 1.3 (a, b, c, d, f, g)

2.1. Dodatkova pitoma vitrata (preot)

kg/(kW an)

Gcal/(MW an)

2.2. Caracteristici malefice

3. Corecții la debitul principal de căldură dat de parametrii în valorile nominale, %:

cu ±1 MPa (10 kgf / cm 2) pariu proaspăt

la ±10 °C pariu proaspăt

la ±10 °C

a schimba, petrece un viciu în tractul de încălzire industrială

pentru a schimba menghina din condensator

Tabelul 3	CARACTERISTICI ENERGETICE NETĂ TIPICE ALE UNITĂȚII TURBO					K-500-240-2 HTGZ
CARACTERISTICI UMOVI: 1. Parametrii schemei termice - fig. unu 2. Tick pompe de circulație - 120 kPa (12 m w.c.)
Intensitatea la cablurile generatorului, MW
Presiunea internă a motorului turbo a pompei de accelerare, MW
Intensitate care afectează consumul de apă al turbinei, MW
inclusiv pe pompele de circulatie
Putere de căldură brută de către o unitate de turbină, Gcal/an
Presiunea netă a turbinei, MW
Vitrata de caldura pentru consum de apa, Gcal/an
Consumul de căldură pentru producerea de energie electrică, inclusiv consumul de căldură pentru consumul casnic, Gcal/an
Rivnyannya vytrat căldură pentru net tuzhnistyu,
Corecții (%) pentru realimentarea aportului net de căldură pentru înlocuirea pompelor de circulație

Visul pompelor, kPa (m w.c.)	Presiune netă, MW

Tabelul 4

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO

Tip K-500-240-2 HTGZ

Datele principale din fabrică pentru unitatea de turbină

D pp t/an

P 0 kPa (kgf/cm2)

Partea superioară a două condensatoare, m 2

Comparația rezultatelor testării din taxele de garanție (la valori nominale P 0 , t 0 , , , W, F)

Pokaznik

Vitrata pariu proaspat

in garantie

h viprobuvan

Temperatura apei de realimentare

in garantie

h viprobuvan

Vtrata vice in tractul de incalzire industriala

in garantie

h viprobuvan

KKD intern extern la motorul turbo al pompei de accelerare

in garantie

h viprobuvan

Pitoma vitrata căldură

kcal/(kW an)

in garantie

h viprobuvan

Pitoma vitrata de caldura, adusa in mintile de garantie

kcal/(kW an)

Ventilatia animalelor de companie si caldura din garantie

kcal/(kW an)

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO DIAGRAMA TERMICĂ PRINCIPALĂ

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO VITRAȚI ABURUL ȘI CĂLDURA

K-500-240-2 htgz

Caracteristici de spălare

P 0 MPa (kgf/cm2)

D Ppp

P 2 kPa (kgf/cm2)

D NSUDOARE MW

Gla fel de. = D 0

Gvpr = 0

tla fel de.

tO.K

Generator

Schema termica

MPa (kgf / cm 2)

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO VITRAȚI ABURUL ȘI CĂLDURA

K-500-240-2 HTGZ

Caracteristici de spălare

P 0 MPa (kgf/cm2)

D Ppp

P 2 MPa (kgf / cm 2)

D NSUDOARE MW

G a.c. = D 0

G vpr = 0

Generator

Schema termica

MPa (kgf / cm 2)

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO CAPITOLUL SCHEMA PARAMETRILOR

K-500-240-2 htgz

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO VISK IN VIDBORA, PENTRU HPC, IN FRATA SUPAPELE DE OPRIRE A HPC

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO TISK LA VIDBORACH

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO TISK LA VIDBORACH

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO TEMPERATURA ȘI ENTALPIA APEI VIEȚII

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO TEMPERATURA CONDENSULUI PRINCIPAL

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO VIZIBILITATE INTERNĂ KKD HPC I TsSD

K-500-240-2 htgz

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO PRESIUNEA INTERNĂ A ACTIONĂRII TURBO ȘI AUR VITRAȚI PE PTN

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO KKD INTERN VIZIBIL, VIZIUNE PE AUR LA CONDENSATORUL TURBO ACTIONARE I VIZIUNE PE LATEA DE DESCARCARE A POMPEI DE VIAȚĂ

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO APA DE VIAȚĂ ENTALPIANĂ LA POMPĂ DE VIAȚĂ

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO PETRECE VICIUL PE CREȘTEREA INDUSTRIALĂ TRAKT

K-500-240-2 htgz

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO ENTALPІЇ SVIZHOЇ PARI, PERECHE ÎN FAŢA SUPAPELELOR DE OPRIRE A HPC ŞI PENTRU HPC

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO AUR VITRAT LA REÎNCĂLZIREA INDUSTRIALĂ, LA CONDENSATOR

K-500-240-2 htgz

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO VITRAȚI ABURUL PE LDPE

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO VITRAȚI ABURUL PE DEAERATOR

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO VITRATA STEAM PE HDPE

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO TEMPERATURA PRESIUNE PVD

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO TEMPERATURA CAP PND Nr. 3, 4, 5

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO TEMPERATURA CAP PND Nr. 1, 2

K-500-240-2 htgz

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO CCD ELECTROMECANIC AL UNITĂȚII TURBO, UTILIZAȚI CEL MECANIC AL GENERATORULUI

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO CARACTERISTICI ALE CONDENSATORULUI K-11520-2 HTGZ

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO CARACTERISTICI ALE CONDENSATORULUI K-11520-2 HTGZ

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO Corectare la etanșeitate pentru viciul pariului procesat

K-500-240-2 HTGZ

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO CORECTAREA A UNUI PTN PE SCHIMBAREA VIZIUNII ÎN CONDENSATORUL TURBINEI DE ACTIONARE OK-18PU

K-500-240-2 HTGZ

Orez. 27, f, h

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO

K-500-240-2 HTGZ

h) pentru includerea grupului HPH

Orez. 27, i, la

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI ÎNAINTE DE O PERECHE PROASĂ

K-500-240-2 HTGZ

Orez. 27, n, pro, p

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI ÎNAINTE DE O PERECHE PROASĂ

K-500-240-2 HTGZ

e) pentru a conecta pompa de scurgere DN Nr.2

Orez. 27, p, s

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI ÎNAINTE DE O PERECHE PROASĂ

K-500-240-2 htgz

1 - ocoliți toate HDPE; 2 - ocolirea HDPE nr. 1, HDPE nr. 2 și HDPE nr. 3; 3 - bypass, HDPE nr. 4, HDPE nr. 5

Orez. 27, t, y

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI ÎNAINTE DE O PERECHE PROASĂ

K-500-240-2 HTGZ

Orez. 27, f, x, c

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO CORECTARE ÎNAINTE DE A ADUCE UN ABUR PROASPĂT

K-500-240-2 HTGZ

t) pentru includerea în operațiunea de încălzire a apei scurse (condensul aburului, care este selectat, se transformă în linia condensului principal pentru HDPE nr. 1)

Orez. 27, an, sh

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI ÎNAINTE DE O PERECHE PROASĂ

K-500-240-2 htgz

h) pentru a schimba menghina vіdnosnyh vtrat în conductele pariului, scho grіє, în PVD

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI ÎNAINTE DE O PERECHE PROASĂ

K-500-240-2 HTGZ

Orez. 28, a b

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO

K-500-240-2 HTGZ

a) pe viciul vіdhilennya al unui pariu proaspăt sub forma unui alin

b) la temperatura specificată a aburului proaspăt în nominal

Orez. 28, c, d

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 htgz

c) la temperatura specificată și reîncălzirea aburului la nominal

d) să cheltuiască un viciu pe schimbarea tractului de reîncălzire industrială

Orez. 28, e, f

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 HTGZ

e) pentru a schimba încălzirea apei în turbopompa booster

f) pentru încălzirea apei vii la HPH

Orez. 28, f, h

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 HTGZ

g) pentru încălzirea condensului principal în HDPE

h) pentru includerea grupului HPH

Orez. 28, i, la

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 HTGZ

i) a transfera dezaeratorul de la IV la III vіdbіr

j) pentru o creștere a numărului de pariuri pe selecția IV pe PTN

k) la intrarea temperaturii apei de răcire la intrarea în condensatorul turbinei conform valorii nominale

m) pe viciul vіdhilennya vіdpratsovanoї abur în turbina condensatorului vіd nominal

Orez. 28, n, pro, p

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 htgz

n) sa schimbe conducta de aer pentru a o sustine la supraincalzitorul intermediar de abur al cazanului

o) pentru a activa HDPE nr. 4 și HDPE nr. 5

e) pentru a conecta pompa de scurgere DN Nr. 1

Orez. 28, p, s

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 HTGZ

p) ocolirea condensului principal HDPE

1 - ocoliți toate HDPE; 2 - ocolirea HDPE nr. 1, HDPE nr. 2 și HDPE nr. 3; 3 - bypass, HDPE nr. 4, HDPE nr. 5

c) să pornească pompele de drenaj DN Nr. 1, DN Nr. 2

Orez. 28, t, y

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 htgz

t) pentru eliberarea pariului din retragere, aveți nevoie de regenerare (întoarcerea condensului de pariu, care este luat în condensator)

s) pentru a conecta pompa de scurgere DN Nr. 2

Orez. 28, f, x, c

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 HTGZ

t) cu privire la includerea în robot a încălzirii apei (condensul pariului, care este selectat, se transformă în linia condensului principal)

x) atunci când lucrați la un menghin forjat cu un pariu proaspăt (vіdkritі I - VIII supape de reglare)

v) când se lucrează la un menghin falsificat al unui pariu proaspăt (vіdkritі I - V supape de reglare)

Orez. 28, an, sh

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 htgz

h) modificați costul menghinei (? R/R) la conductele de abur combustibil până la HPH

sh) pentru a schimba vіdnosnoї utilizați un menghină în conductele pariului, scho grіє, în HDPE

CARACTERISTICA ENERGETICA TIPICĂ A UNITĂȚII TURBO MODIFICĂRI LA VITRAȚIA FINALĂ ȘI REALĂ LA CĂLDURĂ

K-500-240-2 HTGZ

y) schimbați KKD HPC, TsSD, LPC

addendum

1. DEscoperiți PERFORMANȚELE ENERGETICE DE DEPOZITARE

Caracteristica energetică tipică a unității de turbină K-500-240-2 KhTGZ este stocată pe baza testării termice a două turbine, efectuate sub auspiciile Uraltechenergo la DRES Troitsk și Reftinsk. Caracteristica reflectă eficiența economică atinsă din punct de vedere tehnic a unității de turbină, care se bazează pe schema termică rozrachunk din fabrică (Fig. 1) și pe mințile ofensive luate ca nominale:

Presiunea unui pariu proaspăt în fața supapelor de închidere ale HPC este de 24 MPa (240 kgf/cm);

Temperatura aburului proaspăt în fața supapelor de închidere HPC – 540 °C;

Temperatura aburului după reîncălzire în fața supapelor de închidere ale TsSD este de 540 °C;

Utilizați o menghină în tractul de reîncălzire industrială la distanța de la HPC la supapele de închidere ale HPC în funcție de distanța până la menghinul din fața supapelor de închidere ale HPC - 9,9% (Fig. 14);

Presiunea aburului în condensator este de 3,5 kPa (0,035 kgf/cm2); pentru caracteristici la temperaturi și temperaturi constante ale apei de răcire - potrivit pentru caracteristicile termice ale condensatorului K-11520-2 la W = 51480 t / an і t 1 în= 12 °C (Fig. 24, a);

Presiunea internă totală a motorului turbo PTN și presiunea apei vii pe partea de refulare - așa cum se arată în fig. 11, 12;

Creșterea entalpiei apei vie în pompa vie - pentru fig. 13;

Upporskuvannya în reîncălzitorul intermediar cu abur în timpul zilei;

Aburul pentru intarirea turbinei si pentru fiecare sector este furnizat de la dezaerator in cantitate de 11,0 t/an;

Sistemul de regenerare a presiunii înalte și joase este pornit la maxim, dezaeratorul de 0,7 MPa (7 kgf/cm 2) este alimentat cu abur II, IV al turbinelor (depozitul turbinei);

Vitrata pozhivnoї vodi dorivnyuє vitratі pariu proaspăt;

Temperatura apei dătătoare de viață pentru condensul principal este în concordanță cu pârghiile, arătăm în fig. 8, 9;

O pereche de înfășurări de turbină nereglementate este utilizată numai pentru nevoile de regenerare, turbopompe dătătoare de viață; zagalnostsіynі spozhivachі căldură inclusă;

Intrarea electromecanica a turbinei a fost preluata de centrala (Fig. 23);

Nominal cosj= 0,85.

Baza caracteristicilor datelor date a fost testată din tabelele „Autorități termofizice ale apei și aburului de apă” (M.: Vidavnitstvo standartiv, 1969).

2. CARACTERISTICI ALE POSIBILITĂȚII DE PENTRU ÎN DEPOZUL UTILIEI TURBO

La depozitul instalației de turbine a turbinei crim sunt incluse următoarele dotări:

generator TGV-500 pentru uzina Elektrovazhmash;

Trei încălzitoare de înaltă presiune - PVD nr. 7 - 9, până la tipul PV-2300-380-17, PV-2300-380-44, PV-2300-380-61, dispozitivele de răcire cu abur sunt pornite conform schema Ricard-Nekolny;

Dezaerator 0,7 MPa (7 kgf/cm2);

Cinci menghină joasă pidіgrіvachіv:

PND Nr. 4.5 tip PN-900-27-7;

PND nr. 1, 2, 3 tip PN-800-29-7;

Două condensatoare de suprafață cu flux dublu K-11520-2;

Două jeturi principale de abur EP-3-50/150;

Un ejector ukshilnen EU-16-1;

Două unități de turbopompe cu ciclu de viață (PTN), ale căror învelișuri sunt stocate pentru pompa de viață PTN-950-350 LMZ, turbină de antrenare OK-18 PU Kaluzsky Turbine Plant; preactivarea (rapelul) pompei și extinderea unui arbore cu o pompă care dă viață (oferirea PTN este permanentă la robot);

Două pompe de condens din treapta 1 KSV-1600-90 acţionate de un motor electric AB-500-1000 (o pompă în robot, una în rezervă);

Două pompe de condens, treapta II TsN-1600-220, antrenate de motor electric AB-1250-6000 (o pompă în robot, una în rezervă);

Doua pompe de admisie HDPE Nr. 2 KSV-200-210 actionate de motor electric AB-113-4;

O pompă zlivny PND nr. 4 6N-7? 2a іz acționată de un motor electric MAZb-41/2.

3. CARACTERISTICI ALE UNITĂȚII TURBO BRUT

Câștigul brut de căldură și câștigul de căldură proaspătă în toamnă din cauza tensiunii pe înfășurările generatorului sunt exprimate analitic prin astfel de egalități:

cu o presiune constantă a pariului în condensator:

R 2 = 3,5 kPa (0,035 kgf/cm2) (div. fig. 3)

Q 0 = 86,11 + 1,7309N T+ 0,1514 ( N T- 457,1) Gcal/an;

D 0 = -6,37 + 2,9866N T+ 0,6105 ( N T- 457,1) t/an;

la post-yniy vitrati ( W= 51480 t/an) și temperatura ( t 1 în= 12 °C) apă de răcire (mică 2):

Q 0 = 67,46 + 1,7695NT+ 0,1638 ( NT- 457,5) Gcal/an;

D 0 = -37,05 + 3,0493N T+ 0,6469 ( N T- 457,5) t/an.

Caracteristica este valabilă pentru o oră de lucru cu un ceas deşteptător cu generator umed. Lucrând cu ceasul cu alarmă de rezervă, presiunea brută a unității de turbină este afișată ca diferență între presiunea pe înfășurările generatorului și presiunea, care este controlată de ceasul cu alarmă de rezervă.

4. MODIFICĂRI PENTRU MINTE DE MUNCĂ

Cantitatea de abur și căldură pentru presiunea specificată în mintea exploatării este determinată de diferitele pârghii ale caracteristicii cu furnizarea în continuare a corecțiilor necesare (Fig. 27, 28). Qi zmіni vrakhovuyut vіdminnіst ekspluatatsіynyh minți ale minții caracteristicilor. Se fac corecții pentru etanșeitatea permanentă pe părțile laterale ale generatorului. Semn de amendamente la trecerea de la mintea caracteristicilor la operațional. Pentru a fi evident în mintea unei unități de turbină robotizată, două sau mai multe alocații pentru corecțiile nominale sunt calculate algebric.

Koristuvannya cu corecții strâmbe este explicată pe fundul ofensiv.

NT= 500 MW;

P 0 = 24,3 MPa (243 kgf/cm2);

W=51480 t/an;

drenajul cascadelor HDPE nr. 4 la HDPE nr. 3.

Alți parametri - nominali.

Apreciază pariul proaspăt, returnează căldura animalului tău de companie pentru sarcinile minții. Rezultatele rozrahunka sunt prezentate în tabelul de mai jos.

Pokaznik	Programare	Singur pe lume	Metoda de numire	Otrimane valoare
Vitrat de căldură per unitate de turbină pentru mințile nominale
Vitrata pariu proaspat pentru minti nominale
Pitoma vitrata căldură pentru mințile nominale Parametrii schemei termice a instalației sunt prezentați în fig. unu; Menghina, care este dezvoltată de pompele de circulație, este de 120 kPa (12 m coloană de apă); Vitrata circuland apa prin condensatorul turbinei - 51480 t/an; pompa de circulatie KKD - 85,2%; Puterea de căldură la puterea consumată a unității de turbină va fi de 0,96 Gcal/an (0,1% din producția de căldură a unității de turbină pentru intensitatea nominală); Alimentarea cu energie electrică la alimentarea cu energie a turbinei pentru funcționarea pompelor (circulație, condens, HDPE rece, sisteme de control al turbinei); Consumul de energie electrică pentru alte mecanisme a fost luat cu o rată de 0,3% din presiunea nominală a turbinei. În cazul tensiunii prescrise, tensiunea netă pe ieșirile generatorului ( N T) puteți vedea presiunea, pătată pe apă, utilizați unitatea turbină: Când presiunea, care este dezvoltată de pompele de circulație, este luată în capacitatea nominală (120 kPa = 12 m coloană de apă), până la pierderea netă de căldură, care este atribuită ca fiind egală cu tensiunea netă specificată, se modifică introdus. Corectarea caracteristicii nete și modificările la pierderea netă de căldură pentru modificarea presiunii, care sunt dezvoltate de pompele de circulație, este explicată pe cap. N c.n\u003d 100 kPa (coloană de apă de 10 m). Calculați puterea calorică netă. 1. Pentru caracteristicile egale ale plasei, câștigul net de căldură la N c.n= 120 kPa (12 m w.c.) 2. Este necesar să se adapteze la recuperarea netă de căldură 3. Shukana vitrata net caldura la N c.n\u003d 100 kPa (10 m w.c.) care arata asa: Depunerea grafică de reglementare este descriptivă în intervale, indicând caracteristicile tipice ale energiei pe graficele specifice. Notă. Pentru transferul de la sistemul MKGSS la sistemul CI, este necesar să folosiți coeficienți de conversie: 1 kgf / cm2 = 98066,5 Pa; 1 mm w.c. Artă. = 9,81 Pa; 1 cal = 4,1868 J; 1 kcal/kg = 4,1868 kJ/kg; 1 kW an = 3,6 MJ.

Turbina K-500-240-4 LMZ este în condensare, cu un singur arbore, cu 8 selecții de abur nereglate, cu reîncălzire, putere termică nominală 525 MW, frecvență de ambalare 3000 rpm. este recunoscut pentru acționarea directă a generatorului fluxului zminny TVV-500-2 UZ "Electrosila" cu o tensiune la bornele de 24 kV.

Turbina este acoperită pentru funcționarea pe următorii parametri principali:

presiunea pariului de stat în fața supapelor de închidere ale HPC - 240 kgf / cm²;

temperatura pariului de stat în fața supapelor de închidere - CVP-560 ° С;

presiunea pe parbrizul HPV pentru tensiunea nominală este de 34,9 kgf/cm², presiunea maximă este de 41,7 kgf/cm²;

temperatura aburului de pe fluierul HPC la presiunea nominală - 289 aproximativ C;

presiune de pariere în fața supapelor de închidere TsSD-32,4 kgf/cm², presiune maximă - 36,6 kgf/cm²;

temperatura aburului în fața supapelor de închidere TsSD după reîncălzire - 560°C;

rozrahunkovy presiune la condensatorul turbinei 0,035 kgf / cm² la o temperatură a apei de răcire la intrarea în condensator 12 aproximativ 3 wați 73000 m 3 / an.

Schema termică de principiu a turbinei K - 500 - 240 este prezentată în mica 2.1.

Sistemul de regenerare al turbinei este conceput pentru a susține condensul principal și apa vie cu abur de la evacuarea turbinei. Sistemul de regenerare este compus din câteva mânere de joasă presiune (două dintre ele sunt de tipul care poate fi înlocuit), un dezaerator și trei mânere de înaltă presiune. Zliv la drenarea din menghină pіdіgrіvachіv vysokogo (PVD) - dezaerator în cascadă (fără pompe de drenaj vikoristannya); z pіdіgrіvachіv low yisk (PND) - în cascadă în PND - 2.

O pereche de goluri intermediare sunt situate la răcitorul cutiei de umplere (SH), iar golurile de capăt sunt la răcitorul de cutie de umplere (PS), care pulverizează rezervorul de aditiv al condensului principal. Pentru ventilarea orificiului de admisie a condensului in colectorul de condens pentru regenerarea apei purificate chimic din statia de tratare a apei reci.

În această schemă, este instalată o turbopompă care dă viață (PTN), care este antrenată de o turbină. Un cuplu pe o unitate turbo din a treia selecție a turbinei.

Turbina K-500-240 p'yatitsindrova (un menghină cu cilindru înalt, un menghină mijlocie și trei menghine joase).

2. Analiza schemei termice de principiu a unei centrale cu turbine cu abur

2.1 Date de ieșire pentru proiectarea schemei termice a instalației de turbine K-800-240

Presiunea electrică;

Tisk fresh bet, Р 0 = 23,5 MPa;

Temperatura aburului proaspăt, t 0 = 560 ° С;

Etanşeitate pe vortex HPC, R HPC = 3,49 MPa;

Presiunea pariului în fața supapelor de închidere ale TsSD după supraîncălzirea intermediară R PP = 3,24 MPa;

Temperatura aburului în fața supapelor de închidere ale TsSD după supraîncălzirea intermediară, t PP =560°С;

Presiunea la condensatorul turbinei Р k = 0,0034 MPa la temperatura apei de răcire la intrarea în condensator 12 circa 3 vitrate 73000 m 3 /an.

tabelul 1

Nume	Valoare
KKD regenerativ pіdіgіvachіv vysokogo vysk (PVD)
KKD regenerativ pіdіgіvachіv low grip (LHP)
Pompă de accelerare KKD
Dezaerator KKD de apă vie
Generator KKD - electromecanic
Conducte KKD
Ieșirile interne ale turbinelor KKD prin licențe	; ; .

Figura 1. Schema termică a centralei cu turbine K-800-240