Doplnková výbava za 500 240 4. Technický popis turbíny. Vývoj princípu tepelného okruhu inštalácie parnej turbíny

INŠTALÁCIA PARNEJ TURBÍNY K-500-240-2

VÝKON 500 MW

Kondenzačná jednohriadeľová parná turbína K-500-240-2 (obr. 1) bez regulovaného odberu pary, s medziprehrevom, menovitý výkon 500 MW, s otáčkami rotora 3000 ot./min., určená pre bezhrotový pohon generátora a meniteľným bubnom T00. Turbína pracuje v bloku s kotlom a funguje ako regeneračné zariadenie na ohrev živej vody.

Turbína je poistená na prevádzku v rámci aktuálnych nominálnych parametrov (tabuľka 1)

Turbína produkuje deväť neregulovaných výberov pary pre regeneračný ohrev živej vody na teplotu 265°.

Výber turbínovej pary na regeneráciu a turbopohony je uvedený v tabuľke 2.

Množstvo pary generovanej do kondenzátora je 965 t/rok.

	Spotrebiteľ	Nastavenia fotoaparátu		Počet stávok, ktoré sa majú vybrať, t/rok
		Tlač, MPa (kgf/cm2) abs.	Teplota, °C
	Odvzdušňovač

Tabuľka 1 Tabuľka 2

Čerstvá para pred automatickými uzatváracími ventilmi HPC:
zverák, kgf/cm 2 abs.
teplota, °C
Para na výstupe z HPC v nominálnom režime:
zverák, kgf/cm2 abs.
teplota, С
Para po prechodnom prehriatí pred uzatváracími ventilmi CSD:
zverák, kgf/cm2 abs.
teplota, °C
Hlavné parametre skupiny kondenzátorov:
studená voda vitrat, m 3 /rok
teplota chladiacej vody,
rozrahunkový zverák, kgf/cm2 abs.

Turbína okrem regeneratívneho odpadu zbiera aj paru na inštaláciu spoločného podniku, ktorý je navrhnutý tak, aby vyhovoval potrebám diaľkového vykurovania. Maximálna potreba vykurovania pri prevádzke hlavných špičkových kotlov je 25 Gcal/rok pri teplote priamej hraničnej vody 130°C, teplote vratnej vody 70°C a teplote spiatočky -35°C.

Hlavný spoločný podnik je postavený na dvojici s výberom VII a tlakom 0,156 MPa (1,6 kgf/cm2) pri kapacite 22 t/rok (maximálne 32 t/rok) abs.

Dve hlavné živé čerpadlá poháňajú pohony parných turbín, para je vyberaná z centrálneho čerpadla pod tlakom pri nominálnom režime 1,18 MPa (11,2 kgf/cm 2) abs. s teplotou 374°C a množstvom 98 ton/rok.

Hriadeľ turbíny je možné pri nastavení na menovité parametre prevádzkovať v nasledujúcich limitoch: hodinový tlak 23-24 MPa (235-245 kgf/cm 2) abs. táto teplota je 530-545 °C; teplota pary po medziprehriatí je 530-545 °C (pred uzatváracími ventilmi CSD); keď sa teplota vody, ktorá sa ochladzuje na vstupe do kondenzátorov, zvýši na 33 °C.

Pri teplote čerstvej pary pred automatickými uzatváracími ventilmi v rozsahu 545-550 °C, ako aj teplote pary po dohreve pred uzatváracími ventilmi CSD v rozsahu 545-550 °C je povolená prevádzka turbíny s ťahom maximálne 30 min, pri Prečo je také nebezpečné pracovať pri týchto teplotách pary?Môže presiahnuť rok 200 na rieke.

Prevádzka turbíny sa nesmie vypúšťať do atmosféry a prevádzka nie je ukončená v nedokončenom okruhu.

Hriadeľ turbíny na kovanom zveráku čerstvej pary v prevádzkovom rozsahu je možné nastaviť od 30 do 100 % menovitej hodnoty pri otvorených alebo často zatvorených regulačných ventiloch vysokotlakových čerpadiel.

Nie je dovolené prevádzkovať hriadeľ turbíny pri prevádzke pod 150 000 kW nad menovité parametre čerstvej pary s kompresormi tak, aby sa neprekročili vyššie uvedené hranice.

Turbínový agregát je vybavený zariadením na otáčanie hriadeľa, ktoré otáča hriadeľom s frekvenciou 4 ot./min. a rotory sú poháňané hydraulicky.

Preplachovanie turbíny sa vykonáva počas spúšťania zo studeného mlyna sýtou parou, ktorá je privádzaná do systému ústredného kúrenia a centrálneho obehového čerpadla, ako aj so zníženým tlakom na agregáte v režime spúšťania, prispôsobenom z výroby.

Lopatková jednotka turbíny by sa mala opraviť a nastaviť pri frekvencii od 49 do 50,5 Hz. V núdzových situáciách je povolená krátkodobá prevádzka turbíny, zvýšenie frekvencie na 51 Hz a zníženie na 46 Hz na hodinu špecifikovanú v technických mysliach.

Turbínu je dovolené spustiť a po akýchkoľvek problémoch ju odsunúť. Spustenie turbíny je automatizované na základe konštantných parametrov od chladu po chlad.

Turbínové kondenzátory sú vybavené zariadeniami na príjem vody a pary. Vodojemy sú poistené na príjem pri spustení turbíny 5000 t/rok s tlakom vody 1,9 MPa (20 kgf/cm 2) abs., pri teplotách do 200 °C z kotla a spomaľovačmi horenia. Zariadenia na príjem pary sú poistené BROU pri znižovaní tlaku do 900 ton/rok pary so zverákom do 0,97 MPa (10 kgf/cm 2 ) abs. a teplote 200 °C. Nasávanie pary a vody do kondenzátorov sa uskutočňuje pri tlaku v kondenzátoroch vyššom ako 0,03 MPa (0,3 kgf/cm 2) abs.

Trvanie spustenia turbín z rôznych tepelných zariadení (od dodávky po menovité zaťaženie) je približne rovnaké: studená elektráreň – 6-7 rokov; po 48-55 rokoch odstávky - 3 roky 30 xv - 4 roky; po 24-32 rokoch odstávky - 2 roky; po 6-8 rokoch, prestoje - 1 hodina; po 2-4 rokoch odstávky - 30 minút.

Na urýchlenie doby ohrevu turbíny a zlepšenie účinnosti nábehu sa prenáša parný ohrev prírub a svorníkov horizontálneho konektora HPC a CSD.

Dizajn turbíny. Turbína (oddiel obr. 1) je jednohriadeľový štvorvalcový agregát, ktorý je zmontovaný do systému ústredného kúrenia; CSD a dve CND.

Čerstvá para z kotla je privádzaná cez dva potrubia do dvoch uzatváracích ventilových boxov inštalovaných symetricky pozdĺž neskoršej osi turbíny.

Skriňa uzatváracieho ventilu je prepojená s dvoma skriňami regulačných ventilov, z ktorých je para privádzaná štyrmi potrubiami do HPC.

HPC má vnútorné puzdro so skriňou trysky privarenou k potrubiu. Cez dýzový aparát prúdi para do centrálneho venózneho čerpadla, ktoré reguluje stupeň, a potom do deväťstupňového zveráka. DSD je jednovláknový, má 11 stupňov tlaku. Z výfukového potrubia CSD je para privádzaná štyrmi potrubiami do troch nízkotlakových valcov.

CND je dvojprúdový, v piatich stupňoch pre kožný tok.

Hĺbka pracovného kotúča zvyšného stupňa je 1050 mm, priemerný priemer pracovného kotúča tohto stupňa je 2550 mm. Pracovné čepele zvyšného stupňa nosia obvodový obväz. Kozhen LPC je pripojený k jeho kondenzátoru.

Rotory ChVD a ChSD sú masívne kované, rotory LPC sú zvárané a kované. Všetky rotory sú vybavené pevnými spojkami a dvoma podperami. Kožný centrálny nervový systém má svoj vlastný pevný bod.

Hodnoty kritických frekvencií vedenia hriadeľa turbíny s generátorom TGV-500 sú indukované nižšie.

Turbína má vylepšenia parného labyrintu. Z extrémov expanzie sa para odvádza z ejektora cez vákuový chladič.

Okruh na životnosť koncových expanzií HPC umožňuje dodávať horúcu paru z prúdu tretej strany pri štartovaní turbíny zo studeného mlyna.

Automatický regulačný systém. Turbína je vybavená automatickým riadiacim systémom s hydraulickými prípojkami a bezprísuvnými zariadeniami. Nerovnomernosť regulácie frekvencie vinutia rotora turbíny je 4,5±0,5% menovitej frekvencie vinutia.

Na obr. Obrázok 2 ukazuje riadiaci diagram pre turbínu K-500-240-2.

Riadiaci systém turbíny má na seba prenesený EGP, ktorý zabezpečí zmenu nastavenia frekvencie otáčania pri zapnutí generátora.

Regulátor tekutosti riadi polohy regulačných ventilov HPC a centrálneho tlakového čerpadla, čím zabezpečuje prepojenie ťahu a ovládacieho mechanizmu.

Čistiaci a napínací mechanizmus je možné aktivovať buď ručne alebo diaľkovo pomocou reverzných elektromotorov stacionárnej prúdnice. Sprostredkovať napätie vlastniť diaľkový ukazovateľ polohy.

Počas prevádzky sa kondenzát hromadí v riadiacom systéme a vyteká z tlakového potrubia čerpadiel kondenzátu.

Na ochranu turbíny pred zrýchlením je tu dvojitý bezpečnostný regulátor, ktorý funguje, keď frekvencia otáčania dosiahne 11-12% nad nominálnu.

Automatický bezpečnostný mechanizmus cvakne a uzavrie všetky uzatváracie a ovládacie ventily.

Systém mazania Určené na ochranu ložísk turbín, generátorov a skupiny živých čerpadiel s mazivom (syntetický imerzný olej OMTI alebo minerálny olej).

Nádrž s objemom 52 m3 (až po hornú úroveň) je vybavená: filtračnými sitkami na čistenie všetkých typov mechanických domčekov; vodné chladiče pre lepšie odvzdušnenie oleja (požaduje sa, aby výmenný pomer pre vodné chladiče nepresiahol 1,5 %).

Na dodávanie oleja do systému sa do čerpadla prenášajú dve (jedno rezervné) elektrické čerpadlo. Boli nainštalované dve núdzové elektrické čerpadlá: jedno je trvalé, druhé je variabilné čerpadlo.

Olej je chladený v štyroch olejových chladičoch typu MB-190-250 (jeden rezervný), ktoré sú zásobované vodou z cirkulačného systému. Spotreba studenej vody na plášti prevádzkového chladiča oleja je 500 m 3 hod. Turbína je vybavená dvoma tlakovými relé oleja, ktoré zaisťujú automatické zapnutie turbíny a zariadenia na otáčanie hriadeľa pri poklese tlaku v tlakovom oleji linka.olej, ako aj zapnutie rezervných čerpadiel olejového systému.

Systém kontroly a riadenia turbína zabezpečí: kontrolu parametrov robota; registrácia najdôležitejších parametrov; technologický, predžuvací a núdzový alarm; automatické ovládanie funkčných skupín technologicky prepojených mechanizmov a uzamykacích a ovládacích prvkov, ktoré je duplikované diaľkovými ovládačmi z ovládacieho panela; automatická stabilizácia nízkych parametrov, úprava nastavených hodnôt, ktoré vyžadujú rýchle zadanie počas normálnej prevádzky;

automatická ochrana turbíny a pomocných zariadení. Inštalácia je riadená centrálne a vykonáva sa z miesta blokovej ústredne.

Monitorovací a riadiaci systém je založený na elektrických prístrojoch a zariadeniach.

Kondenzačné zariadenie pozostáva z dvoch kondenzátorov, zariadenia na odvod vzduchu, čerpadiel kondenzátu 1 a 2, obehových čerpadiel a vodných filtrov.

Skupina kondenzátorov obsahuje dva centrálne namontované kondenzátory. Kondenzátory – jednoprúdové, dvojprúdové.

Hlavným zariadením sú: dva hlavné parné tryskové ejektory, parný tryskový štartovací ejektor cirkulačného systému a vodný tryskový štartovací ejektor.

Turbínový agregát obsluhujú dve skupiny čerpadiel kondenzátu: dve čerpadlá kondenzátu 1. ťahu, ktoré dodávajú kondenzát z kondenzátorov do neosamelej inštalácie a dve čerpadlá kondenzátu 2. ťahu, ktoré dodávajú kondenzát cez regeneračné ohrievače a do odvzdušňovača a do systému.

Robot má neustále jedno čerpadlo pre skupinu pokožky, druhé čerpadlo je rezervné čerpadlo.

Studená voda je privádzaná do kondenzátora obehovými čerpadlami.

Na uvoľnenie vákua je pomocou elektrického pohonu presunutý prívod DN 150 mm. Ovládanie dúchadla funguje na diaľku zo štítu turbíny a „zablokovaním“ troch špeciálne navrhnutých blokátorov turbíny.

Regeneračná vonkajšia inštalácia Určené na ohrev živej vody parou, ktorá sa odoberá z medzistupňov turbíny a tvorí sa z pätky HDPE, odvzdušňovača a troch LDPE. Princíp tepelného diagramu inštalácie je znázornený na obr.

Okruh prenáša inštaláciu dvoch živých čerpadiel s kondenzačnými turbo pohonmi.

HDPE č. 1, 2, 3, 4 a 5 povrchového typu, vertikálna, zváraná konštrukcia. HDPE č. 3 a 4 sa budú inštalovať s chladičmi pary. Odvod kondenzátu horúcej pary je kaskádový, kondenzát z HDPE č.5 steká do HDPE č.4, vypúšťacím čerpadlom je privádzaný do hlavného potrubia kondenzátu medzi HDPE č.5 a 4. Kondenzát z HDPE č. HDPE č. 3 prúdi do HDPE č. 2 a kondenzát je odvádzaný Mizh HDPE č. 3, ktorý 2.

Na LPH č. 4 je inštalované jedno čerpadlo, na LPH č. 2 sú inštalované dve vypúšťacie čerpadlá, z ktorých jedno je rezervné.

Z HDPE č. 1 je kondenzát odvádzaný cez sifón pri kondenzátore.

Na predohrev vody za odvzdušňovačom živej vody sú inštalované dve skupiny TÚV. Tri HPH slúžia na následný ohrev živej vody za odvzdušňovačom.

PVD plášť zabezpečuje ochladzovanie horúcej pary pri prehrievaní predhrievacej pary, regulačný ventil pre odvod kondenzátu z predhrievača a vyrovnávaciu nádobu pre prepojenie snímača hladiny regulátora so signalizáciou.

Skupinové sušiace zariadenie PVD pozostáva zo vstupného ventilu, spätného ventilu, spúšťacích potrubí a prípojok.

Vypúšťanie kondenzátu z kaskádových ohrievačov.

Pri zapnutom PVD je dovolené poháňať turbínový robot s výkonom až 500 MW.

Práca na kurze

Tepelné prevedenie turbíny K-500-240

Zadajte

Víkendové termíny

1. Stručný popis konštrukcie turbíny

Tepelný rozpad turbínových zariadení

1 Pobudova proces rozširovania stávkovania v h-s diagramoch

2.2 Vývoj regeneračného systému ohrevu živej vody

Výber počtu stupňov daného valca, rozdelenie rozdielov v entalpii pary podľa výkonu

1 Distribúcia kvapiek tepla pozdĺž výstupov z valcov parnej turbíny

4. Odhad tlaku turbíny pre danú rýchlosť pary

Detailný tepelný a plynodynamický návrh daného stupňa

6. Napenetrovanie výberu profilov na a RK atlasom

6.1 Dizajn mriežky trysky

2 trysky Rozrakhunok, ktoré znejú

3 Návrh pracovnej mriežky

Stupeň KKD so 4 lopatkami ventilátora

7. Základný náter prvkov

7.1 Otáčanie pracovnej čepele zostávajúceho stolíka pre maximálne natiahnutie

2 Vibračné diagramy pracovnej lopatky zvyšného stupňa

3 Hodnota kritickej rotorovej frekvencie

Višňovok

Zoznam referencií

doplnok

Zadajte

Pre turbíny typu P sa spotreba pary na turbínu berie do úvahy pri režime nominálneho výkonu.

Tepelný vývoj turbíny závisí od spôsobu stanovenia hlavných rozmerov a charakteristík prietokovej časti: počtu a priemerov stupňov, výšky ich dýz a pracovných dýz a typov profilov, účinnosti. stupne, okolité valce a turbíny ako celok.

Tepelná rozťažnosť turbíny závisí od zadaného napätia, zadaných parametrov počiatočnej a koncovej pary a počtu otáčok; keď je turbína navrhnutá s regulovanými prívodmi pary, naviac sa nastavuje tlak a množstvo prívodov.

Cieľom projektu kurzu je rozvíjať praktické zručnosti pri navrhovaní a skúšaní turbín, ktoré pracujú na pare aj na plynoch akéhokoľvek druhu.

parná turbína s lopatkami valca

Víkendové termíny

Právne podrobnosti:

Prototyp turbíny K-500-240;

Menovité elektrické napätie N e = 530 MW;

Parametre kukurice: P 0= 23,5 MPa, t 0= 520 °С, η 0i =0,87;

Kintseviy vice: R Predtým = 5,5 kPa;

Teplota živej vody po zostávajúcom ohreve t pv = 260 °C;

Frekvencia otáčania rotora turbíny n=3000 ot./min.

1. Stručný popis konštrukcie turbíny

Parná turbína K-500-240 je štvorvalcová kondenzačná turbína s medziprehrievaním pary, ktorá je odvádzaná do kondenzátora a regeneračným systémom na ohrev živej vody.

Možný neregulovaný výber pary na stanici spotreby energie.

Tabuľka 1 Parametre turbíny

Parametre turbínyK-500-240Menovitý/maximálny tlak, MW 525/535 Parametre parametrov, MPa 23,5 teplota, 0С02, °С12 Spotreba chladiacej vody cez kondenzátor, m 3/h51 480

2. Tepelný rozpad agregátu turbíny

2.1 Proces rozširovania stávkovania v h-s diagramoch

Krapka 0: určené danými parametrami stávky = 23,5 MPa a = 0,995. H-s diagram ukazuje ďalšie parametre 0.

Krapka 0: zníženie o 0-0 indikuje proces škrtenia na stop-regulačných ventiloch, pri ktorom je strata tlaku meraná vo veľkosti 2 %.

Entalpia pri škrtení sa nemení, takže h0 = h0 = 3258,9 kJ / kg.

Podľa tlaku a entalpie sa určí bod 0 a určia sa jeho parametre.

Krapka A: Sekcia 0-A označuje proces izoentropickej expanzie pary CVP na tlak = 3,72 MPa. hA = 2809,24 kJ/kg.

Krapka 3: Sekcia 0-3 predstavuje reálny proces expanzie pary v systéme ústredného kúrenia s reguláciou vnútornej spotreby energie na prietokovej časti. Hodnotu vnútorného vodného CVP CVP odhadujeme na 87 %.

h3 = h0 - h0iCVD (h0 - hA) = 3258,9-0,87 (3258,9-2809,24) = 2875,55 kJ/kg

3,89 MPa.

Krapka C: To znamená, že za separátorom sa vytvorí para. Úroveň suchosti po nastavení separátora na XC = 0,99.

Speck D: udáva stav pary po SPP a je určená špecifikovanými parametrami pary po dohreve tD = 520 250 0C. Spotreba tlaku na SPP a v prijímači z SPP do ČSND sa predpokladá na 8%.

0,92 = 0,92 3,89 = 3,58 MPa.

Speck N:Úsek D-N označuje proces izoentropickej expanzie dvojice CSD a LPC do koncového zveráka = 0,0055 0,05 MPa, = 2199,56 kJ/kg.

Krapka Do:Časť D-K ilustruje reálny proces expanzie pary v CSD a LPC turbíny s reguláciou vlastných nákladov. Hodnotu vnútorného vodonosného CCD v CSD a CND odhadujeme na 87 %.

H0iCND (-) = 3493,85 - 0,87. (3493,85 - 2199,56) = 2367,82 kJ/kg

0,0055 MPa.

Po začatí procesu expanzie sa pridajú body, ktoré označujú paru v neregulovaných výberoch turbín. Škvrny sa nachádzajú na páse počas procesu expanzie a izobary, ktorá je podobná zveráku pri zberači. Tlak pri výbere CWD je prijatý na princípe rovnomerného rozšírenia procesu o počet bodov:

14,1 MPa; = 8,64 MPa; = 4,94 MPa.

Tlak vo výberoch CSD a CND je prijatý na princípe nerovnomerného procesu rozširovania od menších rozdielov na krok k väčším so zvýšeným počtom krokov (rozmery sú nastavené nižšie pre 7 krokov):

P4 = 4,72 MPa; P5 = 0,74 MPa; P6 = 0,26 MPa; P7 = 0,123 MPa

Tabuľka 2 Bola zostavená tabuľka stávkových parametrov pre proces rozšírenia

Procesný bod Tisk, p, MPa Teplota, t, 0C Úroveň suchosti, x objem, v, m 3/kGenthalpia, h, kJ/kg0 0 1 2 3 A Z DNK 4 5 6 723,5 23,03 14,1 8,64 3,89 3,89 6,76 3,8 0,0055 0,0055 4,72 0,84 0,26 0, 12398720, 12398520 253,11 349,3 510 73,2 73,2 421,7 223,9 167,3 119,70,995 0,994 0,929 0,902 0,874 0,874 0, 923 - 0,873 0, 923 - 0,893 - 0,977 0,939 0,9120,0127 0,013 0,0195 0,0936 0,0556 0,054 0,1751 0,0937 18,387 19,562 0,3486 82,3586 1,25 021,37 3493,8 5 2637,18 2637,18 3553,91 2891,83 2800,69 2714,72

Ryža. 1. Proces rozširovania stávkovania v h-s diagramoch

2.2 Vývoj regeneračného systému ohrevu živej vody

Teplota živej vody: t pv = 260 °C

Kintseviy vice: R Predtým = 5,5 kPa a teplota je vyššia .

Parametre kukurice: P 0= 23,5 MPa, t 0= 530 °С, η 0i =0,87.

Ohrev živej vody v jednom LDPE:

Teplo dostávam z odvzdušňovača a teplota živej vody na vstupe do odvzdušňovača:

Ohrev vody v jednom HDPE:

Teplota kondenzátora:

Čerpadlo kondenzátu vyberáme podľa údajov z výroby. Yogo zverák sa stáva 3,96 MPa. Na výstupe z čerpadla kondenzátu je tlak.

Známy ohrev vody v čerpadle kondenzátu: Akceptované od doplnkových poskytovateľov

Po akceptovaní výdavkov v nízkotlakových ohrievačoch sa tlak pre HDPE určí:

Poznáme teplotu hlavného kondenzátu na vstupe do odvzdušňovača, ktorý bol predtým prijatý .

Z dôvodu, že zahrievanie v HDPE je rovnomerné, poznáme teplotu za kožou HDPE.

Na K-500-240/3000 je nainštalované puzdrové čerpadlo PT-3750-75 s parametrami: tlak MPa; 80 % KKD podľa GOST 24464-80. Poznáme zverák pri výstupe a výstupe z PN.

Poznáme vykurovanie bytového čerpadla.

Presne poznáme teplotu živej vody .

Teplota po PVD kože je významná.

Po nabratí 0,7 MPa do PVD poznáme tlak za kožným PVD:

Akceptujeme nedohriatie na teplotu nasýtenia pre HDPE - 4 0Z, pre LDPE - 6 0Poznáme teplotu odtokov a poznáme tlak pary, ktorá sa ohrieva v ohrievačoch:

3. Vyberte počet chodov daného valca, rozdelenie rozdielov v entalpii pary podľa prietokov

3.1 Distribúcia kvapiek tepla cez sekcie valca parnej turbíny

Tepelný rozpad regulačného stupňa:

Rast prvého pozemku:

To znamená, že tepelná strata centrálnej tlakovej komory je:

kJ/kg

de - staleness že.

m/kg; pani.

de - Hustota zveráku na konci pozemku, kJ/kg

Efektívny tepelný spád HPC je významný:

kJ/kg

Rozkhunok iného pozemku:

To znamená, že tepelná strata CSD je:

To znamená interný externý CCD:

de - Vklad v i, %

To znamená objem stávky:

Nosenie zveráka pri vstupe na pozemok a zveráka pri výjazde z pozemku:

de - Umiestnite zverák na koniec pozemku, .

Približná výška nákladov z výstupnej likvidity:

Odpočinok vo zveráku na konci konca.

Efektívny tepelný spád CSD je významný:

kJ/kg

Rast tretieho pozemku:

Tepelná strata LPC je významná:

To znamená interný externý CCD:

Záloha vody, %.

To znamená objem stávky:

Pomer zveráka na vjazde na pozemok k zveráku na výjazde z pozemku:

Odpočíva vo zveráku na konci konca, .

Orientačná hodnota nákladov z výstupnej likvidity je:

de - Hustota zveráku na konci pozemku, kJ / kg.

Hĺbka indukovanej teoretickej vlhkosti, % Významne indukovaná teoretická konečná vlhkosť:

Toto je dôležité v teoretickom procese:

Rozdiel pod čiarou suchej pary (X=1) v oblasti suchej pary je významný: kJ/kg

Znamená stredný tlak:

(+)/2=(0,2+0,0055)/2=0,1 MPa

Efektívny tepelný spád LPC je významný:

To znamená, že v turbíne vzniká tepelný rozdiel, ktorý spôsobuje vznik oxid-vikoristu.

kJ/kg

Preto boli objasnené náklady na stávku na turbínu:

Tepelný rozklad neregulovaných stupňov HPC:

Stredný priemer stola je:

kde - štádium reakcie, medzi ktorým sa štádium nachádza, %

Efektívny výstup pre prúdenie z mriežky trysky: pre jednostupňový stupeň, .

Koeficient tekutosti roštu, .

Reaktívna izoentropická rýchlosť stávky sa upravuje podľa rozdielu krokov:

Obvodová plynulosť kotúčového obalu pozdĺž stredného priemeru stupňa:

Pohľad na dlhovekosť.

Priemer stredného stupňa:

4. Odhad tlaku turbíny pre danú rýchlosť pary

Tí, ktorí odchádzajú z technického oddelenia:

N e =530 MW - menovitý elektrický výkon;

R 0=23,5 MPa - tlak pary na vstupe do turbíny;

t 0= 530 Z 0- teplota pary na vstupe do turbíny;

η 0=0,87;

P predtým =5,5 kPa – tlak pary na výstupe z turbíny.

Teplota živej vody po zostávajúcom ohreve t pv = 260 °C;

Frekvencia otáčania rotora turbíny n=3000 ot./min.

Tlak stávky pred dýzami prvého kontrolného stupňa:

Tlak stávky za zostávajúcou lopatkou turbíny:

Stlačte pre systém ústredného kúrenia na výstupe pary v ohreve:

Tlak na výstupe do poľa opätovného ohrevu CSD:

Rotovaná tepelná kvapka HPC:

Cena stávky na turbínu bude vopred špecifikovaná CCD:

Nastavuje sa tepelným spádom riadiaceho stupňa HPC:

kJ/kg

Vnútorný tlakový regulačný ventil riadiaceho stupňa:

Korisno vikoristovuvany tepelný pokles v kontrolnom štádiu:

KJ/kg

m/kg (podľa H-S diagramu).

Zverák za nastavovacou čepeľou:

5. Detailný tepelný a plynodynamický návrh daného stupňa

Rozrakhunok prvého dieťaťa:

Priemer prvého neregulovaného stupňa je označený:

de - pre dvojitý krok, mm.

Nové funkcie:

Reakcia odpojenia pri prevádzkovej rýchlosti prvého stupňa sa uskutoční medzi str. 30

Koeficient tekutosti mriežky trysky, . Rotačný teplotný rozdiel prvého neregulovaného stupňa podľa parametrov galvanizácie pred stupňom:

kJ/kg

Teplotný rozdiel na site trysky:

kJ/kg

Výška mriežky trysky:

de-pitomy obsyag pari na konci izontropickej expanzie v dýzach, m/kg (H-S diagramy).

Teoretická rýchlosť dokončenia pary z mriežky trysky:

koeficient straty mriežky de -tryska;

Štádium zaujatosti, .

Efektívny výstupný bod pre prúdenie z mriežky dýzy sa nachádza medzi .

Pracovná výška prvého stupňa:

de - vnútorný presah, mm.

Vonkajší presah, mm.

Priemer koreňového stupňa:

Tento priemer sa považuje za konštantný pre nádobu:

de -izentropický teplotný rozdiel prvého týždňa;

kJ/kg (podľa H-S diagramu).

kJ/kg

Celkový tepelný rozdiel založený na statických parametroch pary pred stupňom, prijatý pre všetky stupne úpravy, okrem prvého (pre prvý rozdiel založený na parametroch galvanizácie a statických parametroch úrovne) je podporený vzorcom:

kJ/kg

Koeficient premeny tepla:

Pre proces v oblasti prehriatej pary:

Nevýhoda: kJ/kg

Korekcia teplotného rozdielu: prvý stupeň:

kJ/kg

Ostatné veci:

kJ/kg

Korekcia teplotného rozdielu na základe parametrov statických stávok:

prvá fáza: kJ/kg

ostatné jedlá: kJ/kg

Pridanie výšky na priemer.

Výška čepele pracovnej mriežky v ktorejkoľvek fáze pokožky:

Priemer kroku:

Výška mriežky trysky.

Tabuľka 3 Tabuľka vysokého zveráku bola zostavená

Názov veličín Označenie Rozmery Vzorec, metóda stanovenia Číslo krok 1234 Správne. stupeň tepelného poklesu na základe statických parametrov μJ/kg 44.1

41.64Pitomiy sa dohodol na stávke za pracovné výhody m /kg/kg H-S diagramy 0,02350,0270,030,034 Variácia výšky pracovnej čepele na priemer čepele m 0,03640,04360,0480,055 Výška pracovnej mriežky m 0,0420,0480,0520,0582 výška mriežky trysky m 0,0390,0450,0490,0542 Priemer stola m 0,930,9360,940,9462

Rozrakhunok iného druhu:

Tepelný rozdiel podľa parametrov galvanizačného stupňa iného zariadenia:

2. Tepelný rozdiel akejkoľvek úrovne alebo prvej úrovne:

kJ/kg

3. Tepelná kvapka cez mriežku trysiek prvého stupňa:

kJ/kg

4. Fiktívna likvidita:

5. Obvodová tekutosť pri strednom priemere pracovných lopatiek 1. stupňa:

6. Stredný priemer ďalšieho stupňa:

7. Výška mriežky trysky 7. stupňa:

de-pitomy obsyag pari na konci izontropickej expanzie v dýzach, m/kg (H-S diagramy)

Koeficient odpadu dýzy, .

de - štádium zaujatosti, .

Efektívny výstupný bod pre prúdenie z mriežky dýzy sa nachádza medzi .

8. Výška pracovnej mriežky prvého stupňa:

de-vnútorná rekorekcia: mm.

Vonkajší presah, mm.

Priemer koreňového stupňa:

Tento priemer sa považuje za konštantný pre nádobu:

Počet stupňov vo vzduchu:

de-izentropický teplotný rozdiel vo vode, kJ/kg (podľa H-S diagramu).

kJ/kg

Orientovaný počet hláv valcov (valec):

Typy výšky na priemer:

Hodnoty povinností zvierat podľa H-S diagramu po rozdelení rozdielov, ktoré pripadajú na vodu, podľa zhromaždení.

Výška čepele pracovnej mriežky v ktorejkoľvek fáze pokožky:

13. Priemer kroku:

14. Výška mriežky trysky.

Tabuľka 4 Je zostavená tabuľka vysokého zveráku

Názov veličín Označenie Rozmery Vzorec, metóda stanovenia Číslo krok 12345 Správne. stupeň tepelnej kvapky na základe statických parametrov μJ/kg 34,8

6. Napenetrovanie výberu profilov na a RK atlasom

6.1 Dizajn mriežky trysky

Priradené k typu mriežky trysky:

Zjavný teplotný rozdiel mriežky dýzy:

kJ/kg

Teoretická rýchlosť pary na výstupe z dýzy pri izoentropickej expanzii:

Machovo číslo pre teoretický proces v dýzach:

Hlasitosť zvuku na výstupe z mriežky dýzy pri izoentropickom ukončení:

de - tlak za dýzami (podľa H-S diagramu), mPa;

Teoretické pitomie okolo dýz (H-S diagramy), m/kg;

Indikátor prehriatej pary.

Keď nastavíte profily s kanálmi, ktoré znejú.

6.2 Trysky Rozrakhunok, ktoré znejú

Veľkosť trysiek, ktoré zaznejú po dokončení podkritického:

To znamená výstupný rez trysiek, ktorý znie takto:

de - koeficient plytvania mriežkou trysky.

Množstvo pary, ktorá prúdi cez prednú vystuženú turbínu:

Stupeň čiastočnosti pridávania na výšku poľa trysiek:

Optimálny stupeň zaujatosti (pre jednostupňový stupeň):

Výška mriežky trysky:

Spotreba energie v tryskách:

kJ/kg

de - Koeficient tekutosti poľa trysiek, .

Typ: S-90-12A.

Charakteristiky vybraných pôžitkov sa berú do úvahy takto:

Kroket: mm

kde - ležiace pred zostavenou mriežkou, .

Výstupná šírka kanála mriežky trysky:

Počet kanálov:

6.3 Návrh pracovného roštu

Teplotný rozdiel, ktorý sa vyskytuje v dýzach, je zakreslený v bodoch H-S v diagrame.

Tepelný rozdiel, ktorý je pozorovaný na lopatkách:

kJ/kg

Vstupná tekutosť pracovnej mriežky prvého prieduchu:

Pobudova vchod trikutnik shvidkosti:

de - tekutosť do pracovnej mriežky prvého prieduchu

Teoretická tekutosť na výstupe z pracovnej mriežky:

Mahu číslo:

kde pre prehriatu paru;

Zverák za pracovnou mriežkou (podľa H-S diagramu), mPa.

Napájanie za pracovnou sieťou (podľa H-S diagramu), m/s.

Opustite pracovnú oblasť pre úroveň integrity:

mcm2 mm2

de -Koeficient plytvania pracovnej mriežky, .

Výška pracovnej čepele (výška v stoji):

de je veľkosť prekrytia, mm;

Prepíšem hodnotu, mm;

pracovný profil typ R-23-14A, roz.

Vidnosny Krok, .

Krok Garat:

Počet kanálov:

Tu je výstup z pracovnej siete:

Efektívna likvidita výstupu pary z pracovného roštu:

de - švédsky koeficient.

Absolútny kurz stávky na výstupe, m/s.

Kut výstupný tok v absolútnom Rusku (uvedené z výstupu trikutnik tekutosti).

6.4 lopatkový CCD stupeň

Pre spotrebu energie v prietokovej časti:

Spotreba energie v pracovných jednotkách:

kJ/kg

Spotreba energie s výstupnou likviditou:

kJ/kg

Za projekciami rýchlosti:

Náklady na čiastočné stávkovanie:

de - Odhadovaná hodnota nákladov na vetranie;

Výška výdavkov na koncoch oblúkov segmentov dýzy je jasná;

Úroveň zaujatosti:;

Časť kolíka je pokrytá plášťom.

Približná výška nákladov na rubeľ je:

Ryža. 2. Trikutniki shvidkosti 1. stupeň centrálneho venózneho tlaku

Ryža. 3. Trikutniki shvidkost 11. stupeň centrálneho venózneho tlaku

Priame zariadenie prvého stupňa:

Výber profilov lopatiek pre vodiace a pracovné zariadenie sa uskutočňuje vývojom trojdielnych kvapalín. Pre vodiace zariadenie vo výstupnom rohu a1 = 14° je zvolený podzvukový profil S-9015A.

Ryža. 4. Profil lopatiek pre vodiace a pracovné zariadenia

1=0,150 m-kód.

Pre bezpečnosť a1=14 ° nastavenie profilu rezu α r = 54°.

Profil profilu:

Pracovníci prvej etapy:

Pre pracovníkov pozdĺž výstupného oddelenia p2= Je zvolený 23° profil R-3525A.

Ryža. 5. Profil R-3525A

Pracovná šírka sa volí podľa prototypu: 2=0,0676 m-kód.

Pre bezpečnosť p2= 23° rez inštalácie profilu β r = 71°.

Vidnošný krok ґrat t=0,62

Profil profilu:

Priame zariadenie 11. stupeň:

Pre vodiace zariadenie vo výstupnom rohu a1=14 ° je zvolený podzvukový profil S-9015A.

Ryža. 6. Profil lopatiek pre vodiace a pracovné zariadenia

Šírka priameho zariadenia sa vyberá podľa prototypu: 1=0,142 m-kód.

Pre bezpečnosť a1 = 14° kde nainštalovať profil α r = 54°.

Vidnošný krok ґrat t=0,62

Profil profilu:

7. Základný náter prvkov

7.1 Otáčanie pracovnej čepele zostávajúceho stolíka pre maximálne natiahnutie

Keď je pero pracovnej čepele poškodené, pôsobia tieto sily:

1. Vytráca sa z dynamického toku.
2. Vymizne zo statického rozdielu tlaku pre zjavnú reakciu na tlak.
3. Výťažky v dôsledku centrálnej sily vlhkej hmoty

Rozšírenie ťahových a ohybových napätí sa vykonáva na najviac namáhanom - koreňovom úseku lopatky.

Ťahová sila v koreňovej časti lopatky s priamym profilom sa vypočíta ako:

de – hrúbka materiálu čepele;

Kutova hladkosť balenia;

0,13 m – hĺbka čepele; Priemerný polomer čepele:

de-periférny rádius

Koeficient razvantazheniya

Koeficient pre okraj hrúbky je významný. Na výrobu lopatiek bola použitá oceľ 20H13, medzi rovinami pri teplote rovnajúcej sa 480 MPa. Týmto spôsobom sa skladujú zásoby tovaru:

Posledný moment rezu koreňa:

deaerodynamické výhody v obvodových a axiálnych priamkach:

de - projekcie absolútnych kurzov stávok na súvisiacich osiach

Stlačte pred a po pracovnej mriežke zostávajúceho stupňa

Pitomy obsyag na výstupe zo zvyšného štádia (CVD)

0,149 m3/kg;

Pracovný rozvrh;

Maximálne napätie (napätie) v koreňovom reze hrany:

kde - minimálny moment zotrvačnosti naprieč profilom:

de-akordový profil;

Maximálna profilová afinita;

Maximálne vychýlenie strednej línie profilu

7.2 Vibračný diagram pracovnej lopatky zvyšného stupňa

Frekvencia silového búšenia konzolovej čepele pri rovnomernom reze:

de – persha vlasna frekvencia;

Frekvencia je iná;

Dovzhina lopatka, 0,13;

r - hrúbka materiálu;

Charakteristický koeficient prvej frekvencie;

Charakteristický koeficient inej frekvencie;

Modul pružnosti materiálu;

Minimálny moment zotrvačnosti cez profil;

Plocha priečneho prierezu, .

Frekvencia dynamického balenia sa vypočíta podľa vzorca:

de – vlasna frekvencia čepele s urahuvannyam obertannya;

Frekvencia je statická (s neprerušeným rotorom);

frekvencia balenia rotora;

B je koeficient, ktorý závisí od geometrie čepele (z hľadiska šupinatosti).

Ryža. 7. Vibračný diagram pracovnej lopatky zostávajúceho stupňa

7.3 Hodnoty kritickej rotorovej frekvencie

Porucha kritickej frekvencie vinutia rotora:

de D = 916 mm;

L = 4,12 m; V = 2,71 m 3;

r = 7,82× 103 kg/m 3.

G=V ×r× g = 2,71 × 7,82× 103 × 9,81 = 208,169 N.

Višňovok

Turbína je jedinečný motor a jej rôzne aplikácie siahajú od vysokovýkonných elektrární tepelných a jadrových elektrární až po nízkovýkonové turbíny MIN-TEC, energetické dopravné zariadenia a turbodúchadlá dieselových motorov.Včerajší požiar.

Parná turbína je motor, v ktorom sa potenciálna energia prehriatej pary premieňa na kinetickú energiu a následne na mechanickú energiu obalu rotora.

V tomto projekte kurzu je vyvinutý tepelný návrh turbíny K-500-240.

Cieľom projektu kurzu je rozvíjať praktické zručnosti pri navrhovaní a skúšaní turbín, ktoré pracujú na pare aj na plynoch akéhokoľvek druhu.

Zoznam referencií

1. Rivkin S.L., Aleksandrov A.A. Termofyzikálna sila vody a vodnej pary - M.: Energiya, 1980. - 424 s.

Rivne k rozšíreniu VPM termofyzikálnych autorít vody a vodnej pary: Operačný obežník č. Ts-06-84(t) / Ed. Rivkina S.L. - M: Vedúci technického manažmentu prevádzky energetických systémov, 1984. – 8 s.

Rivkin S.L. Termodynamická sila vetra a produktov spaľovania. - 2. pohľad, revidovaný - M: Energoatomizdat, 1984. - 104 s.

Zubarev V.M., Kozlov A.D., Kuznecov V.M. Termofyzikálna sila technicky dôležitých plynov pri vysokých teplotách a tlaku: Adv. - M: Energoatomizdat, 1989. - 232 s.

GOST 7.32-91. Ide o vedeckovýskumnú prácu.

GOST 7.1-84. Bibliografický popis dokumentu.

Tepelné a jadrové elektrárne: Dovidník / Zag. vyd. V.A. Grigor'eva, V.M. Zorina. - 2. pohľad, revidovaný – M.:, 1989. – 608 s.

Parné a plynové turbíny: Príručka pre univerzity / Ed. A.G. Kosťuk, V.V. Froliv. - M: Energoatomizdat, 1985. - 352 s.

Troyanovsky B.M. Varianty prietokovej časti parných turbín // Elektrické stanice. – 2003. – Číslo 2. – S. 18-22.

Parná turbína K-160-130 KhTGZ/Ed. S.P. Sobolev. - M: Energiya, 1980. - 192 s.

Moshkarin A.V., Polezhaev O.V., Polezhaev A.V. Optimálne tepelné okruhy blokov na superkritický tlak pary: Abstrakty medzinárodnej vedy a techniky. konferencie Stav vyhliadok rozvoja elektrotechniky (X Bernardove čítania). - Ivanovo: IDEU. – 2001. – T. II. – S. 86.

Vikhrov Yu.V. O vedecko-technickom pokroku v tepelnej energii založenej na svetle. - Energetický špecialista. – 2002. – Číslo 2. – S. 28-32.

doplnok

Tepelný diagram turbíny K-500-240:

Neskoršia časť turbíny K-500-240:

- 789,59 kb

Vstup 3

1. Stručný popis turbínovej jednotky 4

2. Tepelná schéma inštalácie 7

3. Ďalšie vlastníctvo turbínovej jednotky 9

3.1. Kondenzátor 9

3.2. Posilňovač nízkeho zveráku (LVP) 11

3.3. Pіdіrіvach vysoký zverák (HVP) 14

3.4. Odvzdušňovač 15

4. Palivne Gospodarstvo 17

4.1 Zagalna schéma a držba horiaceho gospodarstva

elektrárne využívajúce vykurovací olej 17

4.2. Charakteristika Paliv 18

Višňovok 20

Literatúra 21

Zadajte

Cieľom tohto predmetového projektu je rozšírenie a upevnenie vedomostí prostredníctvom špeciálnych kurzov o princípoch zlepšovania účinnosti TES, ako aj o metódach vývoja tepelných obvodov STU, ich ďalších prvkov a analýze infúzie technických riešení prijatých pri výbere tepelných schémy a prevádzkové faktory pre technické a ekonomické ukazovatele zariadení.

Výrobu elektriny v našom regióne poháňajú tepelné elektrárne - veľké priemyselné podniky, v ktorých sa neusporiadaná forma energie - teplo - premieňa na usporiadanú formu - elektrický prúd. Neviditeľným prvkom modernej elektrárne je agregát parnej turbíny, kombinácia parnej turbíny a poháňaného elektrického generátora.

Tepelné elektrárne, ktoré okrem elektriny vyrábajú veľké množstvo tepla napríklad pre potreby priemyselnej výroby, spaľovania, sa nazývajú kombinované teplárne (KVET). Viac ako 60 % elektriny v tepelnej elektrárni vzniká v dôsledku tepelnej rozťažnosti. Režim prevádzky s podporou tepla zabezpečí menej odpadu v studenej vode. Vďaka zvýšenému využívaniu vyrobeného tepla TPP zabezpečí veľké úspory pri vykurovaní.

1. Stručný popis turbínovej jednotky K-500-240.

Kondenzačná parná turbína K-500-240 LMZ závodu Leningrad Metal Plant (PT LMZ) s menovitým výkonom 525 MW, s tlakom kolesa 23,5 MPa, je určená na pohon generátorového bubna typu TVV-500-2EU pre roboty. v bloku s priamoprúdovým kotlom. Menovité parametre turbíny sú uvedené v tabuľke. 1.1.

Tabuľka 1.1. Nominálne hodnoty hlavných parametrov turbíny K-300-240

Turbína má veľké množstvo neregulovaných parných výberov, používaných na ohrev živej vody (hlavný kondenzát) v štyroch HDPE, odvzdušňovači a troch HPH na teplotu 276°C (pri menovitom tlaku turbíny a napájaní ani hnacej turbíny hlavového čerpadla je dvojica turbodúchadiel.

Informácie o stávkovaní na regeneráciu a turbo pohon sú uvedené v tabuľke 1.2.

Tabuľka 1.2. Charakteristika doplnkových fondov.

Údaje uvádzajú prevádzkový režim pri menovitom výkone pary cez uzatváracie ventily s menovitým výkonom 525 MW, menovitými parametrami klasu prehrievania pary a medzipary a menovitou teplotou spotreby chladiacej vody 12 °C a spotrebou 51 480 m3/rok, spotreba rýchlosťou 35 t/rok výber pre 23. (34.) vodovod ČSD a dodávku do cyklu neslanej vody 33 t/rok.

Pri maximálnej spotrebe sú zapnuté voľby pary pre mokrý odber pre CSD a ďalšie voľby, okrem regeneračného systému, bez prívodu do kondenzátora môžu byť odmietnuté nominálne parametre spotreby pary a kvapaliny a teplota vody, ktorá sa ochladzuje mana intenzita 535 MW.

Turbína je jednohriadeľový štvorvalcový agregát, ktorý pozostáva z 1 HPC + 1 LPC + 2 LPC. Para z kotla je privádzaná dvoma parovodmi do dvoch uzatváracích ventilov. Blokujú ich dva regulačné ventily, z ktorých para prechádza niekoľkými potrubiami do centrálneho venózneho tlaku. Vnútorný kryt HPC má zvárané dýzy a rúrkové boxy. Armatúry na výstup pary sú privarené k vonkajšiemu telesu valca a ventilu - k hrdlám dýzových boxov.

Po prechode tryskovým zariadením para vstupuje do ľavého prúdu, ktorý pozostáva z riadiaceho stupňa a piatich kolíkov zveráka, otáča sa o 180° a prúdi do pravého prúdu, ktorý pozostáva zo šiestich kolíkov zveráka, a ďalej sa privádza do stredné prehriatie cez dve parné vedenia. Po medziprehriatí pary sa privádzajú dve rúrky k dvom uzatváracím ventilom ústredného kúrenia, inštalovaným na protiľahlých stranách valca, a z nich k štyrom skriniam regulačných ventilov, ktoré sú umiestnené priamo na valci.

Dvojprúdový CSD má 11 stupňov na kožný tok a prvé stupne kožného toku sú umiestnené vo vonkajšom vnútornom obale. Z výfukových potrubí LPC sa para v dvoch potrubiach privádza do dvoch LPC.

CND - dvojité toky, objavujú sa päťkrát v kožnom toku. Para je privádzaná do strednej časti valca, ktorá sa skladá z vonkajšej a vnútornej časti. Výfukové potrubie LPC je privarené k neskorému kondenzátoru.

Rotory HP a SD sú masívne kované, ID rotory majú osadené disky a výška pracovných lopatiek zvyšných stupňov je 960 mm. Priemerný priemer tohto stupňa je 2480 mm. Rotory majú pevné spojky a ležia na dvoch podperách.

Pevný bod pre vodovodný systém (axiálne ložisko) na prepracovanie medzi systémom ÚK a ÚK.

Turbína má vylepšenia parného labyrintu. Na prednom konci koncových dutín LPC je z rozdeľovača privádzaná para s tlakom 0,101-0,103 MPa, ktorej tlak je udržiavaný regulátorom na hodnote 0,107-0,117 MPa na princípe samospevňovania. Pohľad z dodaných prípojok na rozdeľovač zapaľovača, v ktorom regulátor „sám pre seba“ udržiava tlak 0,118-0,127 MPa.

Z koncových kamenných komôr je zosilnenie všetkých valcov pary a pary odvádzané ejektorom cez vákuový chladič. Schéma životnosti koncových expanzií HPC a CSD umožňuje dodávku horúcej pary z prúdu tretej strany pri spúšťaní turbíny zo studeného mlyna.

Lopatková jednotka je opravená a nastavená na frekvencii okolo 50 Hz, čo zodpovedá frekvencii otáčania rotora turbínovej jednotky 50 s -1. Je povolené prevádzkovať turbínový robot vo vyššom frekvenčnom rozsahu 49,0-50,5 Hz.

2. Tepelný diagram inštalácie.

Principiálny tepelný diagram (PTS) elektrárne je zodpovedný najmä za technologický proces výroby elektrickej a tepelnej energie. Zahŕňa hlavný a pomocný zdroj tepelnej energie, ktorý sa zúčastňuje procesu a vstupuje do cesty pary a vody.

Po prechode pracovných valcov turbíny sa para privádza do kondenzátorovej inštalácie, ktorá zahŕňa kondenzátorovú skupinu, zariadenie na odvod vetra, kondenzátové a obehové čerpadlá, ejektor cirkulačného systému a vodné filtre.

Kondenzátorová skupina pozostáva z jedného kondenzátora so vstrekovaným lúčom s rovnou plochou 15400 m2 a je určená na kondenzáciu prichádzajúcej pary, vytváranie riedenia na výfukovom potrubí turbíny a šetrenie kondenzátu zmenou teploty vysokým napätím a poškodením odpojené kondenzátory.

Na zabezpečenie normálneho procesu výmeny tepla v kondenzátore a iných vákuových zariadeniach, ako aj na hladké nastavenie vákua pri štartovaní turbínovej jednotky sa používa široká škála zariadení a zahŕňa dva hlavné ejektory vodného lúča, dva ejektory vodného lúča cirkulačný systém na odstraňovanie vzduchu Z horných častí vodnej komory je vodný lúč, ktorý odvádza vietor z predhrievača upchávky PS-115.

Na odvádzanie kondenzátu zo zberačov kondenzátu kondenzátora a jeho privádzanie do blokovej bezsolnej inštalácie turbínová jednotka využíva tri čerpadlá kondenzátu 1. stupňa a na dodávku kondenzátu do odvzdušňovača sú tri čerpadlá kondenzátu poháňané elektromotormi výmenníka. .myseľ.

Obehové čerpadlá sa používajú na dodávku chladiacej vody do kondenzátora a turbín na chladenie oleja, ako aj do generátorov na chladenie plynu

Regeneračné zariadenie je určené na ohrev živej vody parou, ktorá je odoberaná z neregulovaných odberov turbíny a dokáže predhrievať uzavretý okruh plynového chladiča generátora, chladiť paru labyrintových upchávok a pod. a HDPE, odvzdušňovač a tri LDPE.

HDPE – komory, vertikálne, povrchové, sú konštrukciou, ktorá pozostáva z vodnej komory, puzdra a potrubného systému

PND3 možno použiť na chladenie parného kondenzátu, ktorý sa ohrieva, a PND4 je napojený na ochladenú paru a je vybavený regulačným ventilom na odstraňovanie kondenzátu z predhrievača a keramickým elektronickým regulátorom. HDPE2 má dva regulačné ventily, z ktorých jeden je inštalovaný na tlakovom potrubí odtokových čerpadiel s HDPE, druhý je inštalovaný na potrubí pre privádzanie kondenzátu do kondenzátora a je riadený jedným elektronickým regulátorom.

Turbína má výber miernej vykurovacej vody na pokrytie potreby vykurovania.

Malyunok 2.1. Princíp tepelného diagramu

turbínové jednotky K-500-240.

3. Dodatočné vlastníctvo turbínovej jednotky

Tepelný okruh inštalácie je do značnej miery určený okruhom regeneračného ohrevu živej vody. Tento druh ohrevu vody parou, ktorá je často spracovávaná z turbíny a z nej privádzaná cez regeneračné výbery do predhrievačov, zabezpečí zvýšenie tepelného cyklu CCD a zníženie spaľovania ї ekonomická inštalácia. Súčasťou systému regeneračného ohrevu živej vody sú výmenníky tepla, ktoré sú ohrievané parou, ktoré sú dodávané do turbín, odvzdušňovač, a niekoľko prídavných výmenníkov tepla (upchávkové výmenníky tepla a pod.) vikorist teplo pary zo studne, para kondenzátory, výparníky, ejektory atď.), ako aj živá voda, zlo).

Kompletné teplovýmenné zariadenie pohonnej jednotky je uvedené v tabuľke 3.1.

Tabuľka 3.1 - Kompletné zariadenie na výmenu tepla

3.1. Kondenzátor

Kondenzátor je zariadenie, ktoré slúži na prenos tepla z vytvorenej pary turbíny do chladiacej vody. Množstvo mechanickej energie, ktoré je možné odobrať z 1 kg pary, sa uloží do parametrov klasu a zverák sa roztiahne. V tomto prípade hodnota tlaku na konci expanzie ovplyvňuje účinnosť jednotky páru viac ako parametre klasu. Expanzia pary v turbíne sa môže uskutočňovať len dovtedy, kým nie je zatlačená do stredu, kde sa potom uvoľní. Napríklad expanzia plynu v plynovej turbíne môže dosiahnuť iba atmosférický tlak. Tu sú ďalšie funkcie kondenzátora: udržiavať čo najmenší tlak na expanzný koniec. Zriedenie alebo vákuum v kondenzátore je poháňané najmä kondenzáciou pary, ktorá vstupuje do nového.

Obrázok 3.1 – Povrchový kondenzátor

Povrchový kondenzátor je tvorený oceľovým zváraným alebo nitovaným telesom 4, ku ktorému sú pripevnené konce rúrových dosiek 5. Potrubné dosky majú tenké mosadzné valcované rúrky (najčastejšie rozšírené). Rúry sú usporiadané do zväzkov tak, aby poskytovali čo najmenšiu oporu pre prechod pary. Medzi susednými zväzkami sú často inštalované priečky na zber a odvod kondenzátu z 15 spodných zväzkov, aby tekutý kondenzát neznižoval prestup tepla spodných zväzkov. Rúrkový zväzok je hlavným konštrukčným prvkom kondenzátora. Rúrkový zväzok je usporiadaný tak, že v oblasti blízko vstupu pary do zväzku je dosiahnutá hromadná kondenzácia pary s veľmi malou kapacitou vzduchu a v oblasti, kde je parná zmes vystavená ejektoru, dochádza ku kondenzácii oveľa slabší a kondenzát, ktorý padá, je veľmi studený. Aby sa zabránilo vniknutiu toku kondenzátu do zóny kondenzácie hmoty do zóny pokročilého parciálneho tlaku vetra, je zväzok rúrok rozdelený na časti: hlavný zväzok a zväzok chladiaceho vzduchu. Hlavnými úlohami hlavného zväzku je zabezpečiť hromadnú kondenzáciu pary s malou hydraulickou podperou, keďže čím nižšia je hydraulická podpera zväzku, tým nižší je tlak na hrdle kondenzátora.

Stručný opis

Hlavné časti parnej kondenzačnej turbíny K-500-240 LMZ, význam, princíp činnosti týchto prvkov. Zásady zvyšovania účinnosti TES. Prehľad metód navrhovania tepelných obvodov PTU a iných prvkov. Analýza prílevu technických rozhodnutí prijatých pri výbere tepelných schém a prevádzkových faktorov na technické a ekonomické ukazovatele zariadení.

Zmist

Vstup 3
1. Stručný popis turbínovej jednotky 4
2. Tepelná schéma inštalácie 7
3. Ďalšie vlastníctvo turbínovej jednotky 9
3.1. Kondenzátor 9
3.2. Posilňovač nízkeho zveráku (LVP) 11
3.3. Pіdіrіvach vysoký zverák (HVP) 14
3.4. Odvzdušňovač 15
4. Palivne Gospodarstvo 17
4.1 Zagalna schéma a držba horiaceho gospodarstva
elektrárne využívajúce vykurovací olej 17
4.2. Charakteristika Paliv 18
Višňovok 20
Literatúra 21

SCHVÁLENÉ Vedúcimi technickými riaditeľstvami pre prevádzku energetických systémov 07.02.85.

Obranca náčelníka D.Ya. ŠAMARAKIV

názov		Typický rozvrh	Za stávkou			Za vitrátom tepla
			Jeden na svete	Význam		Jeden na svete	Význam
1.1. Godinna vitrata nečinná
1.2. Dodatkova pitat vitrata (zvýšenie)			t/(MW rok)			Gcal/(MW rok)
1.3. Vlastnosti Umovi:
a) tlak čerstvých stávok a stávok na zhromaždenia		Ryža. 6, 7a, 7b	MPa (kgf/m2)			MPa (kgf/cm 2)
b) štádium suchosti čerstvej pary
			kPa (kgf/cm 2)			kPa (kgf/cm 2)
g) vitrát živej vody			G p.v. = D0- 40 t/rok			G p.v. = D0- 40 t/rok
2. Charakteristika pri konštantných stratách a teplote chladiacej vody (pre kondenzátor K-10120 KhTGZ): W = 4? 20720 = 82880 t/rok; tV 1 žiadne M= 12 °C a parametre v bode 1.3
2.1. Godinna vitrata nečinná
2.2. Dodatkova pitat vitrata (zvýšenie)			t/(MW rok)			Gcal/(MW rok)
Tabuľka 2	ŠTANDARDY TECHNICKÝCH A EKONOMICKÝCH UKAZOVATEĽOV				K-500-240-2 KhTGZ

názov

Typický rozvrh

Za stávkou

Za vitrátom tepla

Jeden na svete

K zlému

Po zlom

Jeden na svete

K zlému

Po zlom

1. Charakteristika pri konštantnom tlaku (vákuu) kondenzátora

1.1. Dodatkova pitat vitrata (zvýšenie)

kg/(kW rok)

Gcal/(MW rok)

1.2. Zlé vlastnosti

1.3. Vlastnosti Umovi:

a) tlak novej stávky na zhromaždenia

MPa (kgf/cm 2)

MPa (kgf/cm 2)

b) teplota čerstvej pary

c) teplota pary po opätovnom zahriatí

d) strata zveráka v dráhe opätovného ohrevu

% R 1 CSD

% R 1 CSD

e) tlak pripravenej stávky

kPa (kgf/cm 2)

kPa (kgf/cm 2)

e) teplota živej vody a hlavného kondenzátu

g) vitrát živej vody

G p.v. = D0

G p.v. = D0

2. Charakteristika pri konštantnej strate a teplote chladiacej vody (pre kondenzátor K-11520-2ХТГЗ W = 51480 t/rok; tV1nom= 12 °C a parametre podľa odseku 1.3 (a, b, c, d, f, g)

2.1. Dodatkova pitat vitrata (zvýšenie)

kg/(kW rok)

Gcal/(MW rok)

2.2. Zlé vlastnosti

3. Zmeny výkonovej straty tepla z parametrov z nominálnych hodnôt, %:

o ±1 MPa (10 kgf/cm 2) čerstvej pary

pri ±10 °C čerstvá para

o teplotu ±10 °C a ohrievaciu paru

nahradiť tlak v dráhe opätovného ohrevu

na výmenu zveráka v kondenzátore

Tabuľka 3	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY ČISTEJ TURBO JEDNOTKY					K-500-240-2 KhTGZ
CHARAKTERISTIKA UMOVI: 1. Parametre a tepelný diagram - obr. 1 2. Tlak obehových čerpadiel – 120 kPa (12 m vodného stĺpca)
Napätie na svorkách generátora, MW
Vnútorný tlak turbopohonu skrine čerpadla, MW
Výkon spotrebovaný turbínovým agregátom, MW
vrátane obehových čerpadiel
Tepelná vitrate podľa turbínovej jednotky brutto, Gcal/rok
Čistý výkon turbínovej jednotky, MW
Spotreba tepla na spotrebu paliva, Gcal/rok
Spotreba tepla na výrobu elektriny vrátane spotreby tepla na spotrebu v domácnosti, Gcal/rok
Rieka plytvania teplom pre sieť na námahu,
Zmeny (%) k plnej výške čistých tepelných strát pri zmene tlaku obehových čerpadiel

Tlak čerpadla, kPa (m vodného stĺpca)	Čistý výkon, MW

Tabuľka 4

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

Typ K-500-240-2 KhTGZ

Základné výrobné údaje pre turbínovú jednotku

D pp t/rok

P 0 KPa (kgf/cm2)

Plocha dvoch kondenzátorov, m2

Rovnaké výsledky sa testujú na základe záručných údajov (v nominálnej hodnote P 0 , t 0 , , , W, F)

Pokazník

Witrat novej stávky

v záruke

z viprobuvan

Živá teplota vody

v záruke

z viprobuvan

Odpad zo zveráka v ceste opätovného ohrevu

v záruke

z viprobuvan

Vnútorný tlakový regulačný ventil pre turbopohon čerpadla skrine

v záruke

z viprobuvan

Pitoma vitrata teplo

kcal/(kW rok)

v záruke

z viprobuvan

Pitoma tepla, prinesená ako záruka mysle

kcal/(kW rok)

Obnova tepelných strát zvierat v rámci záruky

kcal/(kW rok)

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZÁKLADNÝ TEPELNÝ DIAGRAM

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VITRÁCIA PARY A TEPLA

K-500-240-2 htgz

Vlastnosti Umovi

P 0 MPa (kgf/cm2)

D Ppp

P 2 kPa (kgf/cm2)

D NPOT MW

Gp.v. = D 0

Gvpr = 0

tp.v.

tOK

Generátor

Tepelný diagram

MPa (kgf/cm 2)

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VITRÁCIA PARY A TEPLA

K-500-240-2 KhTGZ

Vlastnosti Umovi

P 0 MPa (kgf/cm2)

D Ppp

P 2 MPa (kgf/cm2)

D NPOT MW

G p.v. = D 0

G ref = 0

Generátor

Tepelný diagram

MPa (kgf/cm 2)

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY DIAGRAM HODNOTY PÁR CVP

K-500-240-2 htgz

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VISK NA VIDBORAH, ZA CVP, PRED UPOZORŇOVACÍMI VENTILMI ČSD

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY TISK NA VIDBORAKH

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY TISK NA VIDBORAKH

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY TEPLOTA A ENTALPIA ŽIVEJ VODY

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY HLAVNÁ TEPLOTA KONDENZÁTU

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY INTERNÉ VIZUÁLNE CCD CVP I CSD

K-500-240-2 htgz

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VNÚTORNÁ TESNOSŤ TURBO POHONU A VITRATE PARY NA PTN

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VNÚTORNÝ VIZUÁLNY FAKTOR, PARNÝ ZVERÁK V KONDENZÁTORE K TURBOPOHONU A ZVERÁK NA VÝtlakovej STRANE ŽIVÉHO ČERPADLA

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZVÝŠENIE ENTALPIE ŽIVEJ VODY NA ŽIVOM VODNOM ČERPADLE

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY BEH ZVERÁKU NA TRATE PRE PREHRIATIE

K-500-240-2 htgz

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ENTALPIA ČERSTVÁ PARA, PARA PRED uzavieracími ventilmi CSD A ZA CVP

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VITROVANÁ PARA NA PREHRIATIE DO KONDENZÁTORA

K-500-240-2 htgz

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY PÁR VITRATA NA LDPE

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VITROVANÁ PARA NA ODVZDUŠŇOVAČI

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY PÁR VITRATA NA HDPE

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY TEPLOTA TLAK PVD

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY TEPLOTA TLAK HDPE č.3,4,5

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY TEPLOTA TLAK HDPE č.1,2

K-500-240-2 htgz

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ELEKTROMECHANICKÝ FAKTOR TURBO JEDNOTKY, ZAHŔŇA MECHANIKU A GENERÁTOR

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY CHARAKTERISTIKA KONDENZÁTORA K-11520-2 KhTGZ

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY CHARAKTERISTIKA KONDENZÁTORA K-11520-2 KhTGZ

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY Úprava napätia na tlak pripravenej stávky

K-500-240-2 KhTGZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ÚPRAVA NA NAPÁJANIE ZAŤAŽENIA JEDNEJ PTN NA MENIAcom ZVERÁKU V KONDENZÁTORE POHONOVEJ TURBÍNY OK-18PU.

K-500-240-2 KhTGZ

Ryža. 27, f, h

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

K-500-240-2 KhTGZ

h) na pripojenie skupiny PVD

Ryža. 27, i, až

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY DOPLNKY PRED VITRAKCIOU ČERSTVEJ PARY

K-500-240-2 KhTGZ

Ryža. 27, n, pro, s

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY DOPLNKY PRED VITRAKCIOU ČERSTVEJ PARY

K-500-240-2 KhTGZ

e) na pripojenie drenážneho čerpadla DN č.2

Ryža. 27, r, s

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY DOPLNKY PRED VITRAKCIOU ČERSTVEJ PARY

K-500-240-2 htgz

1 - obtok všetkých HDPE; 2 - obtok HDPE č. 1, HDPE č. 2 a HDPE č. 3; 3 - obtok HDPE č.4, HDPE č.5

Ryža. 27, t, r

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY DOPLNKY PRED VITRAKCIOU ČERSTVEJ PARY

K-500-240-2 KhTGZ

Ryža. 27, f, x, c

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY DOPLNENIE K VITRATIF FRESH STEAM

K-500-240-2 KhTGZ

t) na zaradenie vykurovacej vody do prevádzky (parný kondenzát, ktorý sa zachytáva, sa odvádza do hlavného potrubia kondenzátu za HDPE č. 1)

Ryža. 27, ročník, š

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY DOPLNKY PRED VITRAKCIOU ČERSTVEJ PARY

K-500-240-2 htgz

h) zmeniť spotrebu vody zveráka v parovodoch, ktorá je horúca, až po PVD

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY DOPLNKY PRED VITRAKCIOU ČERSTVEJ PARY

K-500-240-2 KhTGZ

Ryža. 28, a b

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

K-500-240-2 KhTGZ

a) obnoviť tlak čerstvých stávok z nominálnej hodnoty

b) zlepšiť teplotu čerstvej pary z nominálnej

Ryža. 28, c, d

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 htgz

c) zlepšiť teplotu ohrievacej pary z nominálnej

d) nahradiť tlak v dráhe opätovného ohrevu

Ryža. 28, d, f

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 KhTGZ

e) na zmenu ohrevu vody v palivovom turbočerpadle

e) na ohrev živej vody na PVD

Ryža. 28, f, h

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 KhTGZ

g) na ohrev hlavného kondenzátu v HDPE

h) na pripojenie skupiny PVD

Ryža. 28, i, až

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 KhTGZ

i) na premiestnenie odvzdušňovača potravín zo IV do III víru

j) zvýšiť množstvo stávok vynaložených na IV výber na PTN

l) zvýšiť teplotu chladiacej vody na vstupe do kondenzátora turbíny z menovitej

m) na odvetranie vzniknutej pary v kondenzátore turbíny z nominálnej

Ryža. 28, n, pro, s

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 htgz

m) zmeniť prívod vody a vynaložiť na lisovanie medziprehrievača pary kotla

o) na spojenie HDPE č.4 a HDPE č.5

e) na pripojenie drenážneho čerpadla DN č.1

Ryža. 28, r, s

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 KhTGZ

p) na obtok hlavného kondenzátu HDPE

1 - obtok všetkých HDPE; 2 - obtok HDPE č. 1, HDPE č. 2 a HDPE č. 3; 3 - obtok HDPE č.4, HDPE č.5

c) pripojiť drenážne čerpadlá DN č.1, DN č.2

Ryža. 28, t, r

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 htgz

r) na odvádzanie pary z kolektorov pre potreby regenerácie (návrat do parného kondenzátu, ktorý sa zachytáva v kondenzátore)

y) na pripojenie drenážneho čerpadla DN č.2

Ryža. 28, f, x, c

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 KhTGZ

t) pre zaradenie vykurovacej vody do prevádzky (parný kondenzát, ktorý sa zachytáva, prechádza do potrubia hlavného kondenzátu)

x) pri práci na kováčskom zveráku s čerstvou parou (regulačné ventily I - VIII sú zatvorené)

c) pri práci na kováčskom zveráku s čerstvou parou (otvorené I - V regulačné ventily)

Ryža. 28, ročník, š

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 htgz

h) zmena bežných výdavkov (? R/R) v horľavých parovodoch až po HPH

w) zmeniť zverák prívodu vody v parovode, ktorý je ohrievaný, na HDPE

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY ÚPLNÉHO A PODKLADOVÉHO VITRÁTU TEPLA

K-500-240-2 KhTGZ

y) zmena CCD centrálnej venóznej pumpy, centrálneho ventilátora, centrálneho ventilátora

doplnok

1. MYSL ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY

Typické energetické charakteristiky turbínovej jednotky K-500-240-2 KhTGZ sú založené na tepelnom testovaní dvoch turbín, ktoré vykonala spoločnosť Uraltechenergo v Troitsky a Refinsky DRESS. Charakteristika odzrkadľuje technicky realizovateľnú hospodárnosť turbínového agregátu, ktorá je založená na továrenskom návrhu tepelného okruhu (obr. 1) a na základe súčasných názorov akceptovaných ako nominálne:

Tlak čerstvej pary pred uzatváracími ventilmi HPC - 24 MPa (240 kgf/cm);

teplota čerstvej pary pred uzatváracími ventilmi HPC – 540 °C;

Teplota pary po dohriatí pred uzatváracími ventilmi CSD je 540 °C;

Aplikujte zverák v ohrievacom trakte vo vzdialenosti od výfuku HPC k uzatváracím ventilom CSD vo vzťahu k zveráku pred uzatváracími ventilmi CSD – 9,9 % (obr. 14);

Tlak pripravenej pary: pre charakteristiky s konštantným tlakom pary v kondenzátore - 3,5 kPa (0,035 kgf/cm2); pre charakteristiky pri konštantných stratách a teplotách chladiacej vody - podobné tepelným charakteristikám kondenzátora K-11520-2 pri W = 51480 t/rok a t 1 V= 12 °C (obr. 24, a);

Celkový vnútorný tlak turba pohonu PTN a tlak živej vody na výtlačnej strane je podobný ako na obr. 11, 12;

Nárast entalpie živej vody v živom čerpadle je znázornený na obr. 13;

Tlak do medziprehrievača pary na dennej báze;

Para sa dodáva do zosilnených turbín a do ejektorov z odvzdušňovača v množstve 11,0 t/rok;

Vysokotlakový a nízkotlakový regeneračný systém je úplne zapnutý, do odvzdušňovača je dodávaná dvojica turbín II a IV 0,7 MPa (7 kgf/cm 2 ) (vzhľadom na tlak);

Spotreba živej vody je rovnaká ako spotreba čerstvej pary;

Teplota živej vody a hlavného kondenzátu zodpovedá nánosom znázorneným na obr. 8, 9;

Dvojica neregulovaných turbínových selektorov slúži výhradne pre potreby regenerácie a životnosti živých turbočerpadiel; jednotky zásobovania teplom stanice sú zapnuté;

Elektráreň zohľadňuje elektromechanické vstupy do turbínovej jednotky (obr. 23);

Nominálny cosj= 0,85.

Základom tejto charakteristiky sú údaje získané z tabuľky „Tepelné a fyzikálne vlastnosti vody a vodnej pary“ (Moskva: Vidavnitstvo standartiv, 1969).

2. CHARAKTERISTIKA ZARIADENIA PRE VSTUP DO SKLADU INŠTALÁCIE TURBO

V sklade inštalácie turbín je zahrnuté nasledujúce vybavenie:

Generátor TGV-500 pre závod Elektrovazhmash;

Tri výškové ohrievače - PVD č. 7 - 9, zodpovedajúce typom PV-2300-380-17, PV-2300-380-44, PV-2300-380-61, z ktorých sú zaradené parné chladiace jednotky podľa okruh Ricard-Nekolny;

Odvzdušňovač 0,7 MPa (7 kgf/cm2);

Päť úprav spodného zveráka:

HDPE č. 4,5 typ PN-900-27-7;

HDPE č.1, 2, 3 typ PN-800-29-7;

Dva povrchové dvojprúdové kondenzátory K-11520-2;

Dva hlavné parné tryskové ejektory EP-3-50/150;

Jeden rozšírený vyhadzovač EU-16-1;

Dva živé turbočerpadlové agregáty (PTN), ktoré pozostávajú zo živého čerpadla PTN-950-350 LMZ, hnacej turbíny OK-18 PU Kaluzovej turbíny; predspínané (posilňovacie) čerpadlá sa otáčajú na jeden hriadeľ s puzdrom čerpadla (v robote sa neustále používa PTN);

Dve čerpadlá kondenzátu 1. stupňa KSV-1600-90 poháňané elektromotorom AV-500-1000 (jedno čerpadlo je trvalo v prevádzke, jedno je v zálohe);

Dve čerpadlá kondenzátu druhého stupňa TsN-1600-220 poháňané elektromotorom AV-1250-6000 (jedno čerpadlo je trvalo v prevádzke, jedno je v zálohe);

Dve vypúšťacie čerpadlá PND č. 2 KSV-200-210 poháňané elektromotorom AV-113-4;

Jedno vypúšťacie čerpadlo PND č. 4 6N-7?2a poháňané elektromotorom MAZb-41/2.

3. HRUBÁ CHARAKTERISTIKA TURBO JEDNOTKY

Celková strata hrubého tepla a strata čerstvej pary v dôsledku tlaku na hlavy generátora je analyticky vyjadrená nasledujúcimi rovnicami:

pri konštantnom tlaku pary v kondenzátore:

R 2 = 3,5 kPa (0,035 kgf/cm2) (rozdiel obr. 3)

Q 0 = 86,11 + 1,7309N T+ 0,1514 · ( N T- 457,1) Gcal/rok;

D 0 = -6,37 + 2,9866N T+ 0,6105 · ( N T- 457,1) t/rok;

so stálym vyčerpaním ( W= 51480 t/rok) a teplota ( t 1 V= 12 °C) chladená voda (malé 2):

Q 0 = 67,46 + 1,7695NT+ 0,1638 · ( NT- 457,5) Gcal/rok;

D 0 = -37,05 + 3,0493N T+ 0,6469 · ( N T- 457,5) t/rok.

Charakteristika platí počas hodiny prevádzky s napájaním generátora. V kombinácii so záložným alarmom sa hrubé zaťaženie turbínovej jednotky vypočíta ako rozdiel medzi záťažou hláv generátora a záťažou generovanou alarmom rezervy.

4. POZMEŇUJÚCE A DOPLŇUJÚCE NÁVRHY PRE ZATVORENIE MYSELI ROBOTI

Množstvo pary a tepla pre daný prevádzkový tlak sa určí na základe zodpovedajúcich charakteristík s ďalšou realizáciou potrebných korekcií (obr. 27, 28). To mení dôležitosť vykorisťovacích myslí ako vlastností mysle. Opravy sú dané konštantným tlakom na hlavy generátora. Znak dodatkov označuje prechod od charakteristík k prevádzkovým. Pre samozrejmosť v mysliach robotickej turbínovej jednotky sa algebraicky predpokladajú dve alebo viac zmien vo forme nominálnych korekcií.

Korekcia zakrivených korekcií je vysvetlená na pažbe.

NT= 500 MW;

P 0 = 24,3 MPa (243 kgf/cm2);

W=51480 t/rok;

odvodnenie HDPE č.4 kaskádou tokov pri HDPE č.3.

Ostatné parametre sú nominálne.

Znamená to míňať čerstvé stávky, opäť plytvať teplom na úlohy mysle. Výsledky analýzy sú uvedené v tabuľke nižšie.

Pokazník	Vymenovanie	Jeden na svete	Metóda stanovenia	Význam Otrimane
Tepelné straty na jednotku turbíny na nominálnu jednotku
Witrat sviežej stávky pre nominálne mysle
Jama tepelných strát pre nominálne mysle Parametre tepelnej schémy inštalácie sú znázornené na obr. 1; Tlak vyvíjaný obehovými čerpadlami je 120 kPa (12 m vodného stĺpca); Vitrate cirkulujúcej vody cez kondenzátor turbíny – 51480 t/rok; Faktor účinnosti obehového čerpadla – 85,2 %; Tepelná strata z turbínovej jednotky je nastavená na 0,96 Gcal/rok (0,1 % tepelnej straty z turbínovej jednotky pri menovitom výkone); Spotreba elektrickej energie na príkon turbínovej jednotky zahŕňa prevádzku čerpadiel (cirkulácia, kondenzát, drenáž HDPE, riadiace systémy turbín); Spotreba energie pre ostatné mechanizmy sa predpokladá na 0,3 % menovitého výkonu turbínového agregátu. Keď je napätie špecifikované, na svorkách generátora nie je žiadne napätie ( N T) existuje napätie vynaložené na spotrebu energie turbínovej jednotky: Pri zvýšení tlaku, ktorý je vyvíjaný obehovými čerpadlami, z menovitej hodnoty akceptovanej v nádrži (120 kPa = 12 m vodného stĺpca), až do straty čistého tepla, stanoveného pre dané čisté teplo, sa zavedie korekcia. . Úprava čistých charakteristík a úpravy straty čistého tepla na zmenu tlaku, ktorý vytvárajú obehové čerpadlá, je vysvetlená v príklade. N c.n= 100 kPa (10 m vodného stĺpca). Význam tepla a tepelnej siete. 1. Čistá tepelná strata je určená čistou tepelnou stratou pri N c.n= 120 kPa (12 m vodného stĺpca) 2. Uvádza sa korekcia na čisté tepelné straty 3. Shukana vitrata tepelná sieť pri N c.n= 100 kPa (10 m vodného stĺpca) ta sa píše takto: Štandardná grafická doba pôsobenia v rozsahoch uvedených v príslušných grafoch typických energetických charakteristík. Poznámka. Pre prechod zo systému MKGSS do systému CI je potrebné kvalifikovať sa pre koeficienty prenosu: 1 kgf/cm2 = 98066,5 Pa; 1 mm vody čl. = 9,81 Pa; 1 cal = 4,1868 J; 1 kcal/kg = 4,1868 kJ/kg; 1 kW rok = 3,6 MJ.

Turbína K-500-240-4 LMZ je kondenzačná, jednohriadeľová, s 8 neregulovanými odbermi pary, s dohrevom, menovitý výkon 525 MW, s frekvenciou otáčok 3000 ot./min. Určené pre bezhrotový pohon alternátora TVV-500-2 UZ "Electrosila" s napätím na svorkách 24 kV.

Turbína je poistená pre prevádzku na tieto základné parametre:

napínací tlak pred uzatváracími ventilmi HPC – 240 kgf/cm²;

teplota plynovej pary pred uzatváracími ventilmi je TsVD-560 ° C;

tlak na výfuku HPC pri nominálnej sile 34,9 kgf/cm², maximálny tlak - 41,7 kgf/cm²;

teplota pary na výstupe HPC pri menovitom tlaku – 289 o C;

zverák pred uzatváracími ventilmi TsSD - 32,4 kgf/cm², maximálny zverák - 36,6 kgf/cm²;

teplota pary pred uzatváracími ventilmi CSD po dohriatí - 560°C;

prietržový tlak na kondenzátore turbíny je 0,035 kgf/cm² pri teplote chladiacej vody na vstupe do kondenzátora 12 asi 73 000 m 3 /rok.

Princíp tepelného diagramu turbíny K – 500 – 240 je uvedený na obrázku 2.1.

Systém regeneračnej turbíny je navrhnutý tak, aby predhrieval hlavný kondenzát a živú vodu parou zo vstupov do turbín. Regeneračný systém pozostáva zo štyroch nízkozverákov (dva z nich sú zmiešaného typu), odvzdušňovača a troch vysokých zverákov. Plnenie drenáže z vysokého zveráka (HVD) - kaskádový (bez blízkosti drenážnych čerpadiel) odvzdušňovač; z zosilňovačov nízkeho zveráku (LVP) – kaskáda pre LPV – 2.

V blízkosti chladiča upchávky (CX) je umiestnená dvojica medzidrážok a z koncových drážok je vyvedený predhrievač upchávky (PS), ktorý dodáva dodatočné teplo hlavnému kondenzátu. Na odvod kondenzátu do zberača kondenzátu sa napúšťa chemicky čistená voda z chemickej čistiarne.

Táto schéma má živé turbočerpadlo (PTP), ktoré je poháňané turbínou. Para pre turbopohon pochádza z tretieho výberu turbíny.

Turbína K-500-240 je päťvalec (jeden vysoký valec, jeden stredný valec a tri nízke valce).

2. Návrh princípu tepelných okruhov inštalácie parnej turbíny

2.1 Výstupné údaje pre vývoj základných tepelných okruhov turbínového agregátu K-800-240

Elektrické napätie;

Tlak čerstvej pary, P 0 = 23,5 MPa;

Teplota čerstvej pary, t 0 = 560 ° C;

Zverák na výfukovom ventile vysokotlakového valca, R vysokotlakový valec = 3,49 MPa;

Tlakový tlak pred uzatváracími ventilmi CSD po medziprehriatí P PP = 3,24 MPa;

Teplota pary pred uzatváracími ventilmi CSD po medziprehriatí, t PP = 560°C;

Tlak na kondenzátore turbíny P k = 0,0034 MPa pri teplote chladiacej vody na vstupe do kondenzátora 12 cca 73000 m 3 /rok.

Tabuľka 1. Hodnoty CFC prvkov tepelného okruhu

názov	Význam
KKD regeneračných posilňovačov vo vysokom zveráku (HVP)
CCD regeneračných nízkotlakových zosilňovačov (LPD)
KKD živého čerpadla
KKD odvzdušňovača živej vody
Generátor CCD - elektromechanický
Testy kontroly kvality potrubia
Vnútorné vodné tlakové kompresorové turbíny podľa typu	; ; .

Obrázok 1. Tepelný diagram turbínovej jednotky K-800-240